【正文】 第6章 影響導線最小對地距離取值的主要因素 特高壓線路運行電壓的影響在以上導線最小對地距離取值的計算中，都是采用線路的最高運行電壓1000 kV，而實際上沿線路各點的電壓并不都是最高電壓，絕大部分地段的線路電壓將小于最高電壓。以圖l所示的單回線路為例，導線采用8LGJ一630(以下分析中均采用此型號)，當線路電壓變化時，導線最小對地距離如表61所示。表61 不同運行電壓下的導線最小對地距離控制指標IVI水平 排列VVV水平 排列IVI三角 排列VVV三角 排列7kV/m1000KV1050KV1100KV10kV/m1000KV1050KV1100KV12kV/m1000KV1050KV1100KV由表6—1可得如圖6—6—6—3所示的最小對地距離與線路電壓之間的關系：圖61 7kV/m時最小對地距離與線路電壓的關系圖62 10kV/m時最小對地距離與線路電壓的關系圖63 12kV/m時最小對地距離與線路電壓的關系表61以及上圖的計算結果表明：輸電線路的最小對地距離隨線路電壓的升高呈現(xiàn)近似的線性升高關系，當特高壓線路運行電壓每減少50 kV時，；同理，對于同塔雙回線路可以得出：當逆相序布置時。而同相序布置時，最小對地距離一般降低1m以上。 相間距離的影響當?shù)孛孀畲箅妶鰪姸纫欢〞r，導線最小對地距離的取值一般隨著導線相間距離的增加而增大。對于單回線路，相間距離對最小對地安全距離的影響如下表所：表62 不同相間距離下的導線最小對地距離排列方式場強控制值相間距離變化量/m21012IVI水平排列7KV/m10KV/m12KV/mVVV水平排列7KV/m10KV/m12KV/mIVI三角排列7KV/m10KV/m12KV/mVVV三角排列7KV/m10KV/m12KV/m圖64 IVI水平排列時場強控制值與相間距離變化量的關系圖65 VVV水平排列時場強控制值與相間距離變化量的關系圖66 IVI三角排列時場強控制值與相間距離變化量的關系圖67 VVV三角排列時場強控制值與相間距離變化量的關系由表62及上述圖形可見，當導線水平排列時，相間距離每增加1m，～ m；當導線三角排列時，相間距離每增加1m，～ m。對于同塔雙回線路，經(jīng)過計算可得到類似的結論：當導線逆相序布置時，相間距離每增加lm，～ m，而當導線同相序布置時，相問距離每增加1m，～ m。 分裂導線結構尺寸的影響當增加分裂導線的間距時，地面場強值將增大，此時，為了控制場強在一定的指標內，則要相應地增加導線的最小對地距離。例如，當線路地面場強控制值為7 kV／m時，確定圖1和圖2中的輸電線路在不同分裂間距下的最小對地距離，計算結果如表7所示?？梢?，分裂間距每增加50 mm，～ m。表63 不同分裂間距下的導線最小對地距離排列方式分裂間距（mm）300350400450500IVI水平排列VVV水平排列IVI三角排列VVV三角排列I串同相序排列I串逆相序排列V串同相序排列V串逆相序排列圖68 分裂間隙與最小對地距離的關系減少分裂導線的根數(shù)對減小導線最小對地距離還是很有效的，例如，輸電線路結構采用圖1(b)，線路地面場強控制值為12 kV／m時，比較6LGJ一67LGJ一630和8LGJ一630 3種不同分裂根數(shù)時導線的最小對地距離。由表7可見，隨著分裂根數(shù)的增多，導線最小對地距離將增大。表62～63的計算結果表明：子導線半徑增大12％，％,即子導線半徑大小對線路最小對地距離取值的影響不顯著。這是因為分裂導線對空間場強值的影響主要取決于其等效半徑，而對等效半徑的大小起決定作用的是分裂間距和分裂根數(shù)，子導線半徑對等效半徑的影響則不如前2個因素明顯。 導體布置形式的影響當導線結構和控制場強相同時，導體布置形式對最小對地距離的取值影響較大。例如，對于交流特高壓單回線路，水平排列中相V串和三角排列中相V串結構的最小對地距離基本一致，當控制場強取7 kV／m、10 kV／m和12 kV／m時，～、～；水平排列三相V串和三角排列三相V串結構的最小對地距離基本一致。當控制場強取7 kV／m、10 kV／m和12 kV／m時，～ m、～ ～ m。 雙回路相序布置方式的影響對于交流特高壓同塔雙回線路同相序布置時要求的最小對地距離比逆相序布置時大很多，對于I串垂直排列結構，地面最大場強取7 kV／m、10 kV／m和12 kV／m時， m、 m左右；對于V串垂直排列結構， m、 m左右。因此，從最小對地距離方面考慮，不建議采用同相序布置。第7章 結論(1) 根據(jù)國內外1000kV級交流特高壓輸電線路的設計經(jīng)驗和我國超高壓線路的設計規(guī)程，提出把“最大地面電場強度限值”作為我國特高壓線路最小對地距離的選取原則；同時，建議我國交流特高壓線路在路經(jīng)不同地區(qū)的最大地面電場控制值為7 kV／m、10 kV／m和12kV／m。(2) 在考慮特高壓輸電線路最小對地距離的同時，本文重點對不同天氣對最小對地距離的影響進行了研究，分別探討了基于直接比較法、比載法、溫度法、應力法的最小對地距離，得到各種天氣下的最小對地距離，為下一步進行電磁場的計算做準備。(3) 研究了線路運行電壓、相間距離、分裂導線結構、導體布置形式和雙回路相序布置方式等因素對特高壓線路導線最小對地距離取值的影響規(guī)律。這對保證輸電線路經(jīng)濟運行和節(jié)約工程投資有著重要的意義。(4) 在假設最小對地距離出現(xiàn)在最高溫度時的條件下，本文基于逐步鏡像法建立了特高壓架空線下空間電場的數(shù)學模型，并按照不同區(qū)域地面電場控制指標的要求，通過計算確定了1000 kV級交流特高壓單回和同塔雙回輸電線路導線在相應區(qū)域下的最小對地距離，為我國開展特高壓輸電線路的優(yōu)化設計提供參考。參考文獻[1] ：6872。[2] ：中國經(jīng)濟出版社，2005。[3] 國家發(fā)展和改革委員會. DL/T988 2005 高壓交流架空送電線路、: 中國電力出版社, 2005.[4] ，9。[5] 。[6] ：河北科學技術出版社，1988。[7] 。[8] 牛林、：1722。[9] 牛林、趙建國、 kV （工學版）.2010年2月第40卷第1期:2126。[10] 張業(yè)茂、張廣洲、：18881893。[11] 鄒澎、：清華大學出版社，2007。[12] 陳軒、.//。[13] 程煒、劉黎剛、張艷芳、鄒澎. ：16。[14] ：中國電力出版社。[15] ：高等教育出版社，2002。致 謝本論文的完成是在我們的導師王新掌老師的悉心指導下進行的。在每次設計遇到問題時老師不辭辛苦的講解才使得我的設計順利的進行。從設計的選題到資料的搜集直至最后設計的修改的整個過程中，花費了王老師很多寶貴的時間和精力，在此向導師表示衷心地感謝！導師嚴謹?shù)闹螌W態(tài)度，開拓進取的精神和高度的責任心都將使學生受益終生！還要感謝和我同一設計小組的幾位同學，是你們在我平時設計中和我一起探討問題，并指出我設計上的誤區(qū)，使我能及時的發(fā)現(xiàn)問題把設計順利的進行下去，沒有你們的幫助我不可能這樣順利地結稿，在此表示深深的謝意。