【正文】 2 進口進口包括頂回流、中段回流、蒸汽以及原料進口、原料進料段的高度。它取決進料的結(jié)構(gòu)形式及介質(zhì)狀態(tài)。一般進料管大小均采用與工藝管線相同的直徑。為確保塔板操作穩(wěn)定防止回流液入塔時直接沖擊塔板產(chǎn)生液峰或在塔板上飛因此回流液在進口處應(yīng)考慮設(shè)置防沖設(shè)施。采用圖8—5形式的進口管，防止液體直接沖擊塔板。對于易起泡沫的回流液，采用圖(8—8)的中段結(jié)構(gòu)形式，回流液進口管插入降管外側(cè)，盡可能 靠近上層塔板。一般進口管應(yīng)與降液管平行，與塔板上液流方向成垂直布置。同時進口管應(yīng)靠上層塔板。為保證氣提蒸汽均勻分布，在塔內(nèi)設(shè)有蒸汽分配管。安裝在液面上方，分配管開孔方向應(yīng)與塔壁成45186。角或垂直向上?！?3 抽出盤及出口 再降液管下面加以凹陷作為抽出斗，抽出嘴子裝在斗底或斗側(cè)；。 一般均推薦采用與工藝管線一樣的直徑。4 人孔在煉油裝置塔器中，每隔(6—8)塊塔板處設(shè)一個人孔，人孔的直徑一般為450～550mm。人孔伸出塔器筒體表面200～250mm。本設(shè)計中取每隔6塊塔板設(shè)一個人孔，人孔直徑為500mm，人孔伸出塔器筒體度為250mm。5 塔底。對塔底產(chǎn)品量大的塔，停留時間一般取3～5分鐘。本設(shè)計停留時間取3分鐘。設(shè)塔底空間為則 π/4（D塔）2=t直徑一般取與工藝管線直徑相同。為使液體物料流出時不致產(chǎn)生渦流，將氣體帶進泵里而使泵抽空或為了使液面的操作穩(wěn)定，故在許多設(shè)備底部的液體出料端設(shè)置防渦口。選取裙座高度為2m，裙座上必須開設(shè)人孔，以方便檢修。人孔結(jié)構(gòu)尺寸及開設(shè)個數(shù)見表61表6—1 人孔結(jié)構(gòu)尺寸及開設(shè)個數(shù)裙座直徑數(shù)量DM中心高度4600mm2500mm200mm950mm7 .封頭選用橢圓形封頭。 塔高H塔高應(yīng)用下式進行計算H= +(n1) + 式子中，塔頂空間，m塔板間距，m塔底空間，m所以，塔高 H=+（341）+= m沈陽化工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 第五章 換熱流程設(shè)計第五章?lián)Q熱流程設(shè)計常減壓蒸餾裝置的能耗在煉廠全廠能耗中占有重要比重，其燃料消耗大約相當(dāng)于加工原油量的2%，為全廠消耗自用燃料量最大的裝置，在原油蒸餾裝置中，原油升溫及部分汽化所需的熱量很大。在某些蒸餾裝置中，原油換熱后的終溫達(dá)300℃左右，熱量的回收率達(dá)到60%以上。由此可見，換熱流程的設(shè)計對煉廠的節(jié)能有很重要的意義。換熱流程設(shè)計見工藝流程圖(即常壓系統(tǒng)工藝示意流程CAD圖)（1）原油一路和初頂油換熱熱源初溫＝120℃，對應(yīng)＝終溫＝70℃， 對應(yīng)＝原油初溫＝45℃， 對應(yīng)＝則：Q1＝ηWc,重整油（H1－H2），η=（%，下同）；Q2＝Wc,原油/2（– ）；由ηWc，重整油 (H1－H2)＝原油/2(h2－h(huán)1)。得，h2＝：＝65℃ （由《石油煉制工程》查得，下同）（2）原油一路和重柴五次換熱熱源初溫T1＝135℃，對應(yīng)H1＝終溫T2＝85℃，對應(yīng)H2＝原油初溫t1＝65℃，對應(yīng)h1＝則：Q1＝ηWc,重柴（H1－H2）Q2＝Wc,原油/2（h2–h1 ）由ηWc，重柴 (H1－H2)＝W原油/2(h2－h(huán)1)得，h2＝：t2＝80℃（3）原油一路和輕柴三次換熱熱源初溫T1＝145℃，對應(yīng)H1＝終溫T2＝130℃，對應(yīng)H2＝原油初溫t1＝80℃，對應(yīng)h1＝則：Q1＝ηWc，輕柴(H1－H2)Q2＝W原油/2(h2－h(huán)1)由ηWc，輕柴(H1－H2)＝W原油/2(h2－h(huán)1)得，h2＝：t2＝95℃（4）原油一路和常一中段二次換熱熱源初溫T1＝164℃，對應(yīng)H1＝終溫T2＝114℃，對應(yīng)H2＝263kJ/kg原油初溫t1＝95℃，對應(yīng)h1＝則：Q1＝ηWc,常一中（H1－H2）Q2＝Wc, 原油/2（h2–h1）由ηWc，常一中（H1－H2）＝Wc, 原油/2（h2–h1）得，h2＝268kJ/kg 查得：t2＝110℃（5）原油一路和重柴四次換熱熱源初溫T1＝174℃，對應(yīng)H1＝終溫T2＝135℃，對應(yīng)H2＝原油初溫t1＝110℃，對應(yīng)h1＝268kJ/kg則：Q1＝ηWc,重柴（H1－H2）Q2＝Wc, 原油/2（h2–h1）由ηWc,重柴（H1－H2）＝Wc, 原油/2（h2–h1）得，h2＝：t2＝130℃（6）原油一路和輕柴二次換熱熱源初溫T1＝200℃，對應(yīng)H1＝終溫T2＝145℃，對應(yīng)H2＝原油初溫t1＝130℃，對應(yīng)h1＝則：Q1＝ηWc,輕柴（H1－H2）Q2＝Wc,原油/2（h2–h1）由ηWc,輕柴（H1－H2）＝Wc,原油/2（h2–h1）得，h2＝：t2＝140℃（7）原油一路和常一中路一次換熱熱源初溫T1＝230℃，對應(yīng)H1＝終溫T2＝164℃，對應(yīng)H2＝原油初溫t1＝140℃，對應(yīng)h1＝則：Q1＝ηWc,常一中（H1－H2）Q2＝Wc,原油/2（h2–h1）由ηWc,常一中（H1－H2）＝Wc,原油/2（h2–h1）得，h2＝：t2＝160℃（8）原油一路和重柴三次換熱熱源初溫T1＝234℃，對應(yīng)H1＝終溫T2＝174℃，對應(yīng)H2＝原油初溫t1＝160℃，對應(yīng)h1＝則：Q1＝ηWc,重柴（H1－H2）Q2＝Wc,原油/2（h2–h1）由ηWc,重柴（H1－H2）＝Wc,原油/2（h2–h1）得，h2＝：t2＝170℃（9）原油一路和輕柴一次換熱熱源初溫T1＝255℃，對應(yīng)H1＝終溫T2＝200℃，對應(yīng)H2＝原油初溫t1＝170℃，對應(yīng)h1＝則：Q1＝ηWc,輕柴（H1－H2）Q2＝Wc,原油/2（h2–h1）由ηWc,輕柴（H1－H2）＝Wc,原油/2（h2–h1）得，h2＝：t2＝195℃（10）原油一路和重柴二次換熱熱源初溫T1＝280℃，對應(yīng)H1＝終溫T2＝234℃，對應(yīng)H2＝原油初溫t1＝195 ℃，對應(yīng)h1＝則：Q1＝ηWc,重柴（H1－H2）Q2＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ）由ηWc,重柴（H1－H2）)＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ）得，h2＝：t2＝230℃（1）原油二路和汽油二次換熱熱源初溫T1＝118℃，對應(yīng)H1＝終溫T2＝71℃，對應(yīng)H2＝原油初溫t1＝45℃，對應(yīng)h1＝則：Q1＝ηWc,汽油（H1－H2）Q2＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ）由ηWc,汽油（H1－H2）＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ）得，h2＝：t2＝65℃（2）原油二路和常二中路四次換熱熱源初溫T1＝203℃，對應(yīng)H1＝終溫T2＝183℃，對應(yīng)H2＝202kJ/kg原油初溫t1＝65℃，對應(yīng)h1＝則：Q1＝ηWc,常二中（H1－H2）Q2＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ）由ηWc,常二中（H1－H2）＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ）得，h2＝：t2＝80℃（3）原油二路和重油五次換熱熱源初溫T1＝145℃，對應(yīng)H1＝終溫T2＝97℃，對應(yīng)H2＝原油初溫t1＝80℃，對應(yīng)h1＝則：Q1＝ηWc,重油（H1－H2）Q2＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ）由ηWc,重油（H1－H2）＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ）得，h2＝：t2＝94℃（4）原油二路和汽油一次換熱熱源初溫T1＝170℃，對應(yīng)H1＝終溫T2＝118℃，對應(yīng)H2＝原油初溫t1＝94℃，對應(yīng)h1＝則：Q1＝ηWc,汽油（H1－H2）Q2＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ）由ηWc,汽油（H1－H2）＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ）得，h2＝：t2＝115℃（5）原油二路和常二中路三次換熱熱源初溫T1＝246℃，對應(yīng)H1＝終溫T2＝203℃，對應(yīng)H2＝原油初溫t1＝115℃，對應(yīng)h1＝則：Q1＝ηWc,常二中（H1－H2）Q2＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ）由ηWc,常二中（H1－H2）＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ）得，h2＝：t2＝128℃（6）原油二路和重油四次換熱熱源初溫T1＝204℃，對應(yīng)H1＝終溫T2＝145℃，對應(yīng)H2＝原油初溫t1＝128℃，對應(yīng)h1＝則：Q1＝ηWc,重油（H1－H2）Q2＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ）由ηWc，重油(H1－H2)＝W原油/2(h2－h(huán)1)得，h2＝：t2＝141℃（7）原油二路和煤油一次換熱熱源初溫T1＝200℃，對應(yīng)H1＝ kJ/kg終溫T2＝165℃，對應(yīng)H2＝ kJ/kg原油初溫t1＝141℃，對應(yīng)h1＝ kJ/kg則：Q1＝ηWc,煤油（H1－H2）Q2＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ）由ηWc，煤油(H1－H2)＝W原油/2(h2－h(huán)1) 得，h2＝：t2＝158℃（8）原油二路和常二中路二次換熱熱源初溫T1＝266℃，對應(yīng)H1＝ kJ/kg終溫T2＝246℃，對應(yīng)H2＝ kJ/kg原油初溫t1＝158℃，對應(yīng)h1＝ kJ/kg則：Q1＝ηWc,常二中（H1－H2）Q2＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ）由ηWc,常二中（H1－H2）＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ）得，h2＝：t2＝171℃（9）原油二路和重油三次換熱熱源初溫T1＝260℃，對應(yīng)H1＝ kJ/kg終溫T2＝204℃，對應(yīng)H2＝ kJ/kg原油初溫t1＝171℃，對應(yīng)h1＝ kJ/kg則：Q1＝ηWc,重油（H1－H2）Q2＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ）由ηWc,重油（H1－H2）＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ）得，h2＝：t2＝199℃（10）原油二路和常二中一次換熱熱源初溫T1＝285℃，對應(yīng)H1＝ kJ/kg終溫T2＝266℃，對應(yīng)H2＝ kJ/kg原油初溫t1＝199℃，對應(yīng)h1＝ kJ/kg則：Q1＝ηWc,常二中（H1－H2）Q2＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ）由ηWc，常二中(H1－H2)＝W原油/2(h2－h(huán)1)得，h2＝：t2＝230℃（1）原油一路和重柴一次換熱熱源初溫T1＝315℃，對應(yīng)H1＝ kJ/kg 終溫T2＝280℃，對應(yīng)H2＝ kJ/kg 原油初溫t1＝223℃，對應(yīng)h1＝ kJ/kg 則：Q1＝ηWc, 重柴（H1－H2） Q2＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ） 由ηWc，重柴(H1－H2)＝W原/2(h2－h(huán)1)得，h2＝：t2＝250℃（2）原油二路和重油二次換熱熱源初溫T1＝307℃，對應(yīng)H1＝ kJ/kg 終溫T2＝260℃，對應(yīng)H2＝原油初溫t1＝223℃，對應(yīng)h1＝ kJ/kg 則：Q1＝ηWc, 重油（H1－H2） Q2＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ） 由ηWc，重油（H1－H2)＝W原油/2(h2－h(huán)1)得，h2＝：t2＝250℃ (3)原油和重油一次換熱熱源初溫T1＝358℃，對應(yīng)H1＝ kJ/kg 終溫T2＝307℃，對應(yīng)H2＝ kJ/kg 原油初溫t1＝250℃，對應(yīng)h1＝ kJ/kg 則：Q1＝ηWc, 重油（H1－H2） Q2＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ） 由ηWc，重油(H1－H2)＝W原/2(h2－h(huán)1)得，h2＝：t2＝300℃ 各產(chǎn)品要冷卻到40℃： 重整料提供的熱量：13600（－）＝2317440 kJ/h 汽油提供的熱量：14325（－）＝42588223 kJ/h 煤油提供的熱量：（－）＝3208888 kJ/h 輕柴提供的熱量：（－）＝7995094 kJ/h 重柴提供的熱量：13025（－）＝9039350 kJ/h 重油提供的熱量：61050（－）＝51532305 kJ/h 一中段回流提供的熱量：10 kJ/h 二中段回流提供的熱量：10 kJ/h 總熱量： Q=2317440+42588223+3208888+7995094+9039350+51532305+10+10＝10kJ/h Q’＝ 125000（－）＋111400（－）＝106kJ/h η＝＝%56沈陽化工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 結(jié)論結(jié) 論經(jīng)過對常壓塔的工藝計算和浮閥塔的水力學(xué)計算以及換熱流程的設(shè)計計算。得出： （1）本次設(shè)計產(chǎn)品方案為(注：開工天數(shù)8000小時／年)：產(chǎn)品產(chǎn)率/%處理量/產(chǎn)量體積質(zhì)量10^4t/akg/hkmol/h原油100100100125000重整料13600汽油14325煤油輕柴油重柴油13025重油61050（2）常壓塔工藝設(shè)計計算結(jié)果項目備注數(shù)值及說明塔徑D,m塔高H,m板間距Ht,m塔板形式雙溢流弓形降液管空塔氣速W,m/s堰寬Wd,m堰長lw,m堰高h(yuǎn)w,m堰上液層高度how弓形降液管高度hb浮閥數(shù)N1240閥孔動能因數(shù)F0臨界閥孔氣速(Wh)c,m/s干板壓降P (m水柱)液體在降液管內(nèi)停留時間,S液相負(fù)荷上限m3/h液相負(fù)荷