【正文】 衡見表322 流率，kg/h密 度操作條件焓，kJ/kg熱量，kJ/h物料d204MPa℃汽相液相入方進料450000352433845000汽提蒸汽6048420336220333376內(nèi)回流L444444L一中（上）7000032422680000二中（上）10680849352656344合計632856+L529514720+444L出方重整原料1890075814326200航空煤油4230074131344300一中（下）7000054037800000輕柴油6075025664138940750二中（下）10680872477328992重柴油2565031584521674250重油302400345871263390400水蒸汽6048283617152128內(nèi)回流L740740L合計632856+L501957020+740L表322 第10層以下塔段的熱平衡取內(nèi)回流分子量 M=152密度=由熱平衡得： 529514720+ 444L =501957020 + 740L 所以內(nèi)回流 L=液相負荷 = 汽相負荷 = 第 9 層以下塔段的熱平衡見表323 流率，kg/h密 度操作條件焓，kJ/kg熱量，kJ/h物料d204MPa℃汽相液相入方進料450000352433845000汽提蒸汽6048420336220333376內(nèi)回流L427427L一中（上）7000032422680000二中（上）10680849352656344合計632856+L529514720+427L出方重整原料1890018074114004900航空煤油4230018044418781200一中（下）7000054037800000輕柴油6075025664138940750二中（下）10680872477328992重柴油2565031584521674250重油302400345871263390400水蒸汽6048180282117061408內(nèi)回流L180733733L合計632856+L488981900+733L表323 第9層以下塔段的熱平衡取內(nèi)回流分子量 M= 146 密度= 由熱平衡得： 529514720+ 427L=488981900+ 733L 所以內(nèi)回流 L= = 液相負荷 = 汽相負荷 = 第 8 層以下塔段的熱平衡見表324 流率，kg/h密 度操作條件焓，kJ/kg熱量，kJ/h物料d204MPa℃汽相液相入方進料900000352867690000汽提蒸汽18500420336262197000內(nèi)回流L408408L一中（上）7000032422680000二中（上）10680849352656344合計1095308+L1005223344+408L出方重整原料1890073113815900航空煤油4230018044418781200一中（下）7000054037800000輕柴油6075025664138940750二中（下）10680872477328992重柴油2565031584521674250重油302400345871263390400水蒸汽6048280116940448內(nèi)回流L723723L合計632856+L488671940+723L表324 第8層以下塔段的熱平衡取內(nèi)回流分子量 M= 139密度= 由熱平衡得： 1005223344+408L=488671940+723L 所以內(nèi)回流 L= =液相負荷 = 汽相負荷 = 第 1 層以下塔段的熱平衡見表325 流率，kg/h密 度操作條件焓，kJ/kg熱量，kJ/h物料d204MPa℃汽相液相入方進料450000352433845000汽提蒸汽6048420336220333376內(nèi)回流L107264264L塔頂冷回流934336015257608一中（上）7000032422680000二中（上）10680849352656344合計726289+L+264L出方重整原料1890010761111547900航空煤油4230018044418781200一中（下）7000054037800000輕柴油6075025664138940750二中（下）10680872477328992重柴油2565031584521674250重油302400345871263390400水蒸汽6048107270016329600內(nèi)回流L107611611L塔頂冷回流9343310761157087563合計726289+L542880655+611L表325 第1層以下塔段的熱平衡取內(nèi)回流分子量 M= 96密度= 由熱平衡得： +264L= 542880655 + 611L 所以內(nèi)回流 L=液相負荷 = 汽相負荷 = 各層塔板上汽液負荷見圖4： 圖4 各層塔板上汽液負荷第四章 常壓蒸餾塔尺寸計算 塔徑的初算以塔內(nèi)最大負荷來計算塔徑 第22層塔板的汽相負荷最大 液相 V= 汽相 V= 式中： g─重力加速度, g= Wmax─允許的最大氣體速度, m/s。 ρV─氣相密度, kg/m3。 ρV=M/V= ρL─液相密度, kg/m3。 ρL= Ht─塔板間距, m。 Ht= m VL─液體體積流率, m3。 VL= Vv─氣體體積流率, m3。 Vv= 塔板間距Ht按塔徑選定。 浮閥塔板間距Ht與塔徑D的關系見表224： 塔板直徑D, mm板間距Htmm1200~1400450500600—1600～30004505006008003200~4200——600800表224：浮閥塔板間距Ht與塔徑D的關系 計算得 Wmax= 計算出Wmax后再計算適宜的氣速Wa Wa=K?Ks?Wmax K─安全系數(shù) K= Ks─系統(tǒng)因數(shù) Ks= Wa = 計算氣相空間截面積 Fa=Vv/Wa Fa─計算的塔的空間截面積m2 Fa= Vd= 降液管內(nèi)流體流速Vd Vd=?Ks Vd = 當Ht≤ Vd = 按以上兩式計算后, 選用較小值。 所以：Vd= 當Ht≥ Vd = 式中Vd─降液管內(nèi)液體流速m/s。 計算降液管面積 F39。d=VL/Vd F39。d= F39。d= F39。d= 按以上兩式計算取較大值。 所以：F39。d= 塔橫截面積Ft的計算 Ft=Fa+F’d Ft= Dc= 式中 Ft──計算的塔橫截面積m2； 采用的塔徑D及空塔氣速W 根據(jù)計算的塔徑按國內(nèi)標準浮閥塔板系列進行園整得出采用的塔徑D，自動取D=4m 按以下兩式計算采用的塔截面積及空塔氣速。 F= W=Vv/F F= W= 塔徑園整后其降液管面積按下式計算 Fd=(F/Ft)F39。d Fd= m2 Fd──采用的降液管面積m2。 H=Hd+(n2)Ht+Hb+Hf 式中： H──塔高(截線到切線)m； Hd──塔頂空間高(不包括頭蓋)m； Hb──塔底空間高(不包括頭蓋)m； Ht──塔板間距m； Hf──進料段高m； n──實際塔板數(shù)塊。取Hd= Hb = m Ht = Hf =所以：H=～，Hf與Hb按液體停留時間3~5分鐘計。裙座高度與型式，可以查閱有關手冊。 第五章 水力學衡算, 浮閥、溢流堰及降液管的計算參照《塔的工藝計算》P131~137①型式： 十字架型浮閥24克 ②排列： 采用十字架型浮閥（文丘里口） ③臨界閥孔流速 ④開孔率：⑤閥孔總面積： ⑥浮閥數(shù)：對十字架型浮閥（文丘里口） dh = m塔板上實際的浮閥數(shù)只有在塔板的設計完成后才能之后確定。對常壓及加壓操作實際的浮閥數(shù)比計算得出的浮閥數(shù)略有增減影響不大⑦溢流堰及降液管的決定a液體在塔板上的流動型式，根據(jù)塔的工藝計算表53，因為D=4m，根據(jù)有經(jīng)驗，要有溢流塔板b溢流堰:ⅰ溢流堰長度 雙溢流兩側：ⅱ出口堰高度在常壓及加壓操作中若系統(tǒng)傳質過程為汽膜控制應選擇較高的溢流堰一般為50mm；若系統(tǒng)為液膜控制可選擇10～40毫米一般煉油工業(yè)的分餾系統(tǒng)輕質油品為汽膜控制重油油品為液膜控制。所以本分餾系統(tǒng)出口堰高度取40mm=ⅲ堰上液層高度E——液流收縮系數(shù)。對弓形降液管一般情況下取E=1——堰上液層高度mm——液體體積流率=c降液管：選用弓形降液管ⅰ 降液管停留時間 T = Fd*Ht/Vl = ⅱ 降液管內(nèi)流體流速Vd Vd = Vl/Fd = ⅲ 降液管底緣距塔板的高度 Hb = Vl/(L*Wb) 其中：Wb = m/s Hb = ⑧ 塔板上液層高度 hl = hw + how = m⑨ 進口受液盤 在浮閥塔盤（JB120673）中塔徑從800~4200mm的塔板均為凹槽受液盤⑩ 進口堰： 采用凹槽受液盤的塔板不設進口堰 浮閥塔板的水力學計算主要包括塔板壓力降丶霧沫夾帶丶泄漏丶降液管超負荷及淹塔等部分。 塔板總壓力降 包括干板壓力降、氣體克服鼓泡層表面張力的壓力降及氣體通過塔板上液層的壓力降。① 干板壓力降△Pd 對22~32克十字架型浮閥: △Pd = *(Wh*W