【正文】 很接近，故假設(shè)溫度正確。 最后驗(yàn)證一下在塔條件下，水蒸汽 是否會(huì)冷凝。 進(jìn)料 熱量 : 106kJ/h 汽提蒸汽 3042kg/h P= t=420℃ 重整料 :水 蒸 汽 :3042kg/h P= t=188℃ 航煤 t=188℃ 重油 63300kg/h t=343℃ 9 32 西安石油大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 30 = 相應(yīng)于此壓力的飽和水蒸汽溫度為 76℃ 遠(yuǎn)低于塔頂溫度 145℃ 。故在塔頂水蒸汽處于過(guò)熱狀態(tài)，不會(huì)冷凝。所以，塔頂溫度為 145℃ 。 全塔汽液相負(fù)荷 中段回流量 表 332 中段回流流率 項(xiàng)目 ρ20 g/cm3 分子量 抽出溫度， ℃ 返塔溫度， ℃ 抽出溫度焓kJ/kg 返塔溫度焓kJ/kg 焓差 kJ/kg 流率 kg/h 塔頂回流取熱 125 145 65 662 171 491 45580 第一中段回流取熱 177 210 130 508 302 206 43447 第二中段回流取熱 232 285 205 712 483 229 58646 需要計(jì)算的塔板 需要計(jì)算的塔板為 1， 2， 8， 9， 10， 11， 13， 18， 19， 20， 21， 23， 26， 27，28， 31， 33 塔板氣液相負(fù)荷計(jì)算 （ 1）作第 33 塊板的氣液相負(fù)荷 第 33 板的液相負(fù)荷近似等于 常壓重油的流量 63300kg/h， 而氣相負(fù)荷近似等于常壓重油汽提提水蒸汽的流量 1587kg/h。 液相 20? =℃ 查文獻(xiàn) [3]? =。 t? = 20? ? (t20)=(33620)=3 L=63300/762=83m3/h 氣相 n=1587/18=88kmol/h t=332℃ P= VG=nRT/P=88 (336+)/=2567m3/h （ 2）作第 31 塊板的氣液相負(fù)荷 ρ20=℃ M=283 西安石油大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 31 表 333 第 30 層以下塔段的熱平衡 物 料 流率 kg/h ρ20 g/cm3 操作條件 焓， kJ/kg 熱量 kJ/h 壓 力MPa 溫 度 ℃ 氣相 液相 入方 初底油 350 — — 106 汽提蒸汽 1587 — 420 3316 — 106 內(nèi)回流 L 325 — 795 795L 合計(jì) +L — — — — — 154106+795L 出方 重整料 329 1089 — 106 3航煤 329 1055 — 106 10柴油 329 1047 — 106 重 柴油 329 1022 — 106 重 油 343 — 804 106 汽提蒸汽 1587 — 329 3125 — 106 內(nèi)回流 L 329 1013 — 1013L 合計(jì) +L — — — — — 106+1013L 由熱平衡得： 154+828L=+1013L L=34243kg/h=34243/283=121 kmol/h 液相 ρ20=℃ 查文獻(xiàn) [3] r= ρt=ρ20r(t20)=(32520)=L=34243/=氣相 n=116+128+133+89+121+88=675kmol/h V=nRT/P=675(325+)/=20385m3/h （ 3）作第 28 塊板的氣液相負(fù)荷 ρ20=℃ M=267 西安石油大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 32 表 334 第 27 層以下塔段的熱平衡 物 料 流率 kg/h ρ20 g/cm3 操作條件 焓， kJ/kg 熱量 kJ/h 壓 力MPa 溫 度 ℃ 氣相 液相 入方 初底油 350 — — 106 汽提蒸汽 1587 — 420 3316 — 106 內(nèi)回流 L 314 — 816 816L 合計(jì) +L — — — — — 154106+816L 出方 重整料 318 1047 — 106 3航煤 318 1038 — 106 10柴油 318 1030 — 106 重 柴油 318 1013 — 106 重 油 63300 343 — 804 106 汽提蒸汽 1587 — 318 3102 — 106 內(nèi)回流 L 318 992 — 992L 合計(jì) +L — — — — — 106+992L 由熱 平衡得： 154106+816L=106+992L L =61080kg/h=61080/267=229kmol/h 液相 ρ20=℃ 查文獻(xiàn) [3] r= ρt=ρ20r(t20)=(31420)= g/cm3 L=61080/=86m3/h 氣相 n=116+128+133+88+229=694 kmol/h V=nRT/P=694(318+)/=20215m3/h （ 4）作第 27 塊板的氣液相負(fù)荷 L=69721kg/h=69721/261=267kmol/h 液相 ρ20=℃ 查文獻(xiàn) [3] r= ρt=ρ20r(t20)=(30720)=L=69721/705=99 m3/h 氣相 n=116+128+133+275+267=919kmol/h V=nRT/P=919(314+)/170=26389m3/h （ 5）作第 26 塊板的氣液相負(fù)荷 ρ20=℃ M=254 西安石油大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 33 表 335 第 25 層以下塔段的熱平衡 物 料 流率 kg/h ρ20 g/cm3 操作條件 焓， kJ/kg 熱量 kJ/h 壓 力MPa 溫 度 ℃ 氣相 液相 入方 初底油 350 — — 106 汽提蒸汽 2234 — 420 3316 — 106 內(nèi)回流 L 299 — 741 741L 合計(jì) +L — — — — — 106+741L 出方 重整料 307 1034 — 106 3航煤 307 1026 — 106 10柴油 307 1005 — 106 重 柴油 307 — 762 106 重 油 343 — 816 106 汽提蒸汽 2234 — 307 3081 — 106 內(nèi)回流 L 307 984 — 984L 合計(jì) +L — — — — — 106+984L 由 熱 平 衡 得 ： 106+741L =106+900L ，L=70288kg/h=70288/254=277kmol/h 液相 ρ20=℃ 查文獻(xiàn) [3] r= ρt=ρ20r(t20)=(29920)=L=70288/=100m3/h 氣相 n=116+128+133+277+356=1010 kmol/h V=nRT/P=1010(307+)/=28741m3/h （ 6）作第 23 塊板的氣液相負(fù)荷 ρ20=℃ M=232 西安石油大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 34 表 336 第 22 層以下塔段的熱平衡 物 料 流率 kg/h ρ20 g/cm3 操作條件 焓， kJ/kg 熱量 kJ/h 壓 力MPa 溫 度 ℃ 氣相 液相 入方 初底油 350 — — 106 汽提蒸汽 2234 — 420 3316 — 106 內(nèi)回流 L 277 — 678 678L 二中回流 58646 277 — 678 106 合計(jì) +L — — — — — 106+678L 出方 重整料 285 984 — 106 3航煤 285 971 — 106 10柴油 285 946 — 106 重 柴油 314 — 783 106 重 油 63300 343 — 816 106 汽提蒸汽 2234 — 285 3042 — 106 內(nèi)回流 L 285 942 — 942L 二中回流 58646 285 — 720 106 合計(jì) +L — — — — — 106+942L 由熱平衡得： 106+678L =106+942L L=90441kg/h=90441/232=389kmol/h 液相 ρ20=℃ 查文獻(xiàn) [3] r= ρt=ρ20r(t20)=(27720)=L=90441/=130m3/h 氣相 n=116+128+133+288+356=1122kmol/h V=nRT/P=1122(+285)/168=30991m3/h （ 7）作第 21 塊板的氣液相負(fù)荷 ρ20=℃ M=217 西安石油大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 35 表 337 第 21 層以下塔段的熱平衡 物 料 流率 kg/h ρ20 g/cm3 操作條件 焓， kJ/kg 熱量 kJ/h 壓 力MPa 溫 度 ℃ 氣相 液相 入方 初底油 350 — — 106 汽提蒸汽 2234 — 420 3316 — 106 內(nèi)回流 L 262 — 657 657L 合計(jì) +L — — — — — 106+657L 出方 重整料 270 950 — 106 3航煤 270 929 — 106 10柴 油 270 904 — 106 重 柴油 314 — 783 106 重 油 63300 343 — 816 106 汽提蒸汽 2234 — 270 3004 — 106 內(nèi)回流 L 270 913 — 913L 二中取熱 — — — — — — 106 合計(jì) +L — — — — — 106+812L 由熱平衡得： 106+657L =106+913L L=36132kg/h=36132/217=167kmol/h 液相 ρ20= t=262 ℃ 查文獻(xiàn) [3] r= ρt=ρ20r(t20)=(26220)=L=36132/=167m3/h 氣相 n=116+128+133+356+167=900 kmol/h V=nRT/P=900(+262)/167=23978m3/h （ 8）作第 20 塊板的氣液相負(fù)荷 ρ20=℃ M=209 西安石油大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 36 表 338 第 19 層以下塔段的熱平衡 物 料 流率 kg/h ρ20 g/cm3 操作條件 焓， kJ/kg 熱量 kJ/h 壓 力MPa 溫 度 ℃ 氣相 液相 入方 初底油 350 — — 106 汽提蒸汽 2234 — 420 3316 — 106 內(nèi)回流 L 255 — 649 649L 合計(jì) +L — — — — —