【正文】 20r(t20)=(18820)=L=49648/296=90m3/h氣相 n=116+128+296+456=996kmol/h V=nRT/P=996(188+)/168=23427m3/h（13）作第10塊板的氣液相負(fù)荷ρ20=℃ M=163表342 第9層以下塔段的熱平衡物 料流率kg/hρ20g/cm3操作條件焓， kJ/kg熱量kJ/h壓 力MPa溫 度℃氣相液相入方初底油350——106汽提蒸汽3042—4203316—106內(nèi)回流L180—440 440L合計(jì)+L—————106+440L出方重整料188749—1063航煤188737—10610柴油255—650106重柴油272—678106重 油343—816106汽提蒸汽3042—1882833—106內(nèi)回流L188730—730L一中取熱——————106二中取熱——————106合計(jì)+L—————106+730L由熱平衡得： 106+440L=106+730LL=55552kg/h=55552/163=340kmol/h液相 ρ20=℃ 查文獻(xiàn)[3] r= ρt=ρ20r(t20)=(18020)=L= 55552/=80m3/h氣相 n=116+128+340+456=1049kmol/h V=nRT/P=1049(180+)/163=20039m3/h（14）作第9塊板的氣液相負(fù)荷L=67953kg/h=67953/180=378kmol/h液相 ρ20=℃ 查文獻(xiàn)[3] r= ρt=ρ20r(t20)=(17620)=L=67953/=98m3/h氣相 n=116+378+456=950kmol/h V=nRT/P=950(176+)/162=21898m3/h（15）作第8塊板的氣液相負(fù)荷ρ20=℃ M=151表343 第7層以下塔段的熱平衡物 料流率kg/hρ20g/cm3操作條件焓， kJ/kg熱量kJ/h壓 力MPa溫 度℃氣相液相入方初底油350——106汽提蒸汽3042—4203316—106內(nèi)回流L172—427 427L合計(jì)+L—————106+427L出方重整料176724—1063航煤180—44810610柴油255—650106重柴油314—783106重 油343—816106汽提蒸汽3042—1762808—106內(nèi)回流L176712—712L一中取熱——————106二中取熱——————106合計(jì)+L—————106+712L由熱平衡得： 106+427L =106+712LL=83649kg/h=83649/151=554kmol/h液相 ρ20=℃ 查文獻(xiàn)[3] r= ρt=ρ20r(t20)=(17220)=L= 83649/=122m3/h氣相 n=116+554+456=1126kmol/h V=nRT/P=1126(172+)/=25804m3/h（16）作第2塊板的氣液相負(fù)荷ρ20=℃ M=106表344 第1層以下塔段的熱平衡物 料流率kg/hρ20g/cm3操作條件焓， kJ/kg熱量kJ/h壓 力MPa溫 度℃氣相液相入方初底油350——106汽提蒸汽3042—4203316—106內(nèi)回流L149—377377L合計(jì)+L—————106+377L出方重整料153682—1063航煤180—44810610柴油255—650106重柴油314—783106重 油63300343—816106汽提蒸汽3042—1532761—106內(nèi)回流L153670—670L一中取熱——————106二中取熱——————106合計(jì)+L—————106+670L由熱平衡得： 106+377L =106+670LL=83925kg/h=83925/106=792kmol/h液相 ρ20=℃ 查文獻(xiàn)[3] r= ρt=ρ20r(t20)=(14920)=L= 83925/=126m3/h氣相 n=116+792+456=1364kmol/h V=nRT/P=1364(149+)/158=30299m3/h（17）作第1塊板的氣液相負(fù)荷L=45580kg/h=45580/99=460kmol/h液相 ρ20=℃ 查文獻(xiàn)[3]r= ρt=ρ20r(t20）=(14520)=L= 45580/663=69m3/h氣相 n=460+456=916 kmol/h V=nRT/P=916(145+)/157=20283m3/h 塔板氣液相負(fù)荷數(shù)據(jù)匯總表345 全塔氣液相負(fù)荷板數(shù)溫度，℃液相負(fù)荷，m3/h汽相負(fù)荷，m3/h1145692028321491263029981721222580491769821898101808020039111889023427132031282910718240102271701924899270412025558165092126252239782327713030991262991002874127307992638928314862000531325461958733332882567 圖38 氣液相負(fù)荷圖43 4 塔板水力學(xué)校核 基礎(chǔ)數(shù)據(jù)由氣液相負(fù)荷圖可知，全塔第23層板上的氣、液相負(fù)荷最大，因此，用該層板上的氣液相物性等數(shù)據(jù)進(jìn)行常壓塔塔板設(shè)計(jì)計(jì)算。第23層板上的氣液相物性等數(shù)據(jù)如下：操作溫度T=277℃操作壓力P=液相流率Vl=130m3/h=氣相流率Vv=30990m3/h=液相密度ρL=697 kg/m3氣相密度ρV= kg/m3 塔板的結(jié)構(gòu)計(jì)算 初選塔板間距綜合考慮霧沫夾帶、物料起泡性、操作彈性及安裝、檢修等因素。 塔徑初算（1）最大允許氣體速度WmaxWmax == （2）適宜的氣體操作速度Wa系統(tǒng)輕微起泡，取KS=板間距Ht=，取K=則 Wa=KKS Wmax ==（3）氣相空間截面積FaFa=Vv/ Wa =（4）降液管內(nèi)液體流速Vd（取以下兩式最小值）a. Vd =KKS == m/sb. 參考文獻(xiàn)[4]當(dāng)P135頁(yè)，當(dāng)Ht=， = =取 Vd =（5）降液管面積 （取以下兩式最大值）a. =Vl/Vd =b. = Fa == 取 =（6）塔橫截面積Ft及塔徑DcFt=Fa+ Fd =+= ==（7）采用的塔徑D及相應(yīng)的設(shè)計(jì)空塔氣速W根據(jù)計(jì)算的得塔徑Dc，按國(guó)內(nèi)標(biāo)準(zhǔn)浮閥塔板系列進(jìn)行圓整后，得出采用的塔徑D=。采用的塔截面積：=()2= 采用的空塔流速：=采用的降液管面積： = 采用的降液管面積站所采用的塔截面積F的百分?jǐn)?shù)為： 浮閥的計(jì)算（1）浮閥的選取綜合各個(gè)因素，選取F1型30g重型閥（di=），并采用三角形叉排。（2）浮閥數(shù)及開孔率的計(jì)算（a）閥孔的臨界速度（Wh）c= （b）計(jì)算塔的開孔率=% 此值在經(jīng)驗(yàn)范圍內(nèi)，符合要求。（c）浮閥個(gè)數(shù) 閥孔總面積 =%==1457個(gè) 溢流堰及降流管的確定（1）確定液體在塔板上的流動(dòng)形式參考文獻(xiàn)[5]P149頁(yè)表93，選取雙溢流塔板對(duì)本設(shè)計(jì)合適（1號(hào)板為中間降液，2號(hào)板為兩側(cè)降液）。塔徑較大，故采用弓形溢流堰，降液管采用弓形降液管。（2）確定溢流堰 （a）兩側(cè)降液：（兩側(cè)降液的單側(cè)）查文獻(xiàn)[6]p108頁(yè) 當(dāng) lw1=當(dāng)=（b）中間降液： 根據(jù)降液管面積Fd，求溢流堰長(zhǎng)，經(jīng)計(jì)算得： 中間堰長(zhǎng)： =，中間堰寬： =（3）溢流堰高及板上清液層高度該傳質(zhì)系統(tǒng)是氣膜控制，為了保證有較高的塔板傳質(zhì)效率，同時(shí)考慮到塔板壓力降及泄漏情況，取 =，堰上液頭高度計(jì)算式：=103 式中 E=兩側(cè)降液： m中間降液： how2 = m塔板上清液層高度分別為hl=+how =+=+= ==m（4）液體在降液管中停留時(shí)間及流速a. 停留時(shí)間 b. 降液管流速 （5）進(jìn)口受液盤采用凹槽受液盤。（6）降液管底隙高度及底隙流速取降液管底隙高度hb=，則降液管底隙流速為 兩側(cè)降液： 中間降液： 兩值在經(jīng)驗(yàn)范圍內(nèi)，符合要求。 塔高的計(jì)算（1）塔頂空間塔頂高度Hd（塔頂?shù)谝粔K塔板到塔頂切線的距離）。為了減少塔頂出口氣體中攜帶的液體量，以利于氣體中液滴自由沉降。（2）塔底空間塔底空間Hb（塔底最后一塊塔板到塔底切線的距離），為了塔底有較大的儲(chǔ)液空間，取停留時(shí)間為8分鐘。則：m m（3）汽化段高度H1根據(jù)經(jīng)驗(yàn)值，取H1= （4）人孔個(gè)數(shù) 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)：一般6—8塊塔板開設(shè)一個(gè)人孔，現(xiàn)取每7塊板開設(shè)一個(gè)人孔，共有35層塔板，開5個(gè)人孔在塔板間， m。所以 塔高H= Hd+ Hb+ H1 +（n7）Ht +5 =+++（357）+5= 。 塔板的水力學(xué)計(jì)算 總壓降（1）氣體通過(guò)干板壓降 m（液柱）（2）氣體通過(guò)塔上液層的壓降 兩側(cè)降液： =m（液柱）中間降液： = = m（液柱）忽略液層表面張力造成的壓降，則氣體通過(guò)塔板的壓降為=m(液柱)