【導讀】所需要的組成，進而獲得合格的石油產(chǎn)品。因此，煉油廠必須解決原油的分割和各種。石油餾分在加工過程中的分離問題。蒸餾正是一種合適的手段，而且常常也是一種最。經(jīng)濟、最容易實現(xiàn)的分離手段。他能夠?qū)⒁后w混合物按其所含的組分的沸點或蒸汽壓。的不同而分離為輕重不同的各種餾分。原油分割成相應的直溜汽油、煤油、柴油餾分及各種潤滑油餾分等。定回流方式及中段回流的數(shù)量和位置，并合理分配回流熱。若與假設值不符，應重新假設和計算?！砻鎻埩Γ_因/厘米

　　

【正文】 荷分布圖。 第 1 塊板下的氣液相負荷 已知 ： t1＝ 160℃ ， t2＝ 164℃ ， M＝ 110， P2＝ 查《石油煉制工程》圖 3—17 得： hvL1， t2＝ 686kJ/kg， hLL1， t1＝ 441kJ/kg 已知， Q0＝ 74300000kJ/h，則 L1＝ Q0/（ hvL1， t2－ hLL1， t1）＝ 74300000/（ 686－ 441）＝ 303265kg/h L1＝ 303265/（ 1000）＝ V2＝ 72083/102＋ 8929/18＋ 303265/110＝ 3969kmol/h V2＝ nRT2/p2＝ 3969（ ＋ 164） /＝ 90332m3/h 第 8 塊板下的的氣液相負荷 已知： t8＝ 186℃ ， t9＝ 190℃ ， M＝ 169， p＝ 23 第 8 塊板以下的熱平衡計算表 物料 流率 kg/h 密度g/cm3 操作條件 焓 kJ/kg 熱量 kg/h 壓力MPa 溫度， ℃ 氣相 液相 入方 進料 441917 358 — — 106 汽提蒸汽 8929 — 420 3316 — 106 內(nèi)回流 L8 186 — 456 456L8 合計 450846＋L8 — — — — — 106＋456L8 出 方 汽油 73083 190 770 — 106 煤油 80167 190 — 469 106 柴油 1 240 — 607 106 柴油 2 310 — 804 106 重油 194708 351 — 909 106 汽提蒸汽 8929 — 190 2856 — 106 一段取熱 — — — — — — 106 二段取熱 — — — — — — 106 內(nèi)回流 L8 190 741 — 741L8 合計 — — — — — — 106＋741L8 由熱平衡，有： 106＋ 456L8＝ 106＋ 741L8 L8＝ 280725kg/h L8＝ 280725/＝ V9＝ 73083/102＋ 8929/18＋ 280725/169＝ 2784kmol/h V9＝ nRT9/p9＝ 2784（ ＋ 190） /＝ 67787m3/h 第 9 塊板下的氣液相負荷 已知： t9＝ 190℃ ， t10＝ 195℃ ， M＝ 184， p10＝ 第 9 塊板下的熱平衡計算表 物料 流率 kg/h 密度g/cm3 操作條件 焓 kJ/kg 熱量 kg/h 壓力MPa 溫度， ℃ 氣相 液相 入進料 441917 358 — — 106 汽提蒸 8929 — 420 3316 — 106 24 方 汽 內(nèi)回流 L9 190 — 477 477L9 合計 450846＋L9 — — — — — 106＋477L9 出 方 汽油 73083 195 779 — 106 煤油 80167 195 766 — 106 柴油 1 240 — 607 106 柴油 2 310 — 804 106 重油 194708 351 — 909 106 汽提蒸汽 8929 — 195 2870 — 106 一段取熱 — — — — — — 106 二段取熱 — — — — — — 106 內(nèi)回流 L9 195 753 — 753L9 合計 — — — — — — 106＋753L9 由熱平衡 ,得： 106＋ 477L9＝ 106＋ 753L9 L9＝ L9＝ ＝ 254m3/h V10＝ 73083/102＋ 8929/18＋ 80167/178＋ ＝ V10＝ nRT10/p10＝ （ ＋ 195） /＝ 65512m3/h 第 10 塊板下的氣液相負荷 已知： t10＝ 195℃ ， t11＝ 200℃ ， M＝ 190， p11＝ 第 10 塊板下的熱平衡計算表 物料 流率 kg/h 密度g/cm3 操作條件 焓 kJ/kg 熱量 kg/h 壓力MPa 溫度， ℃ 氣相 液相 入方 進料 441917 358 — — 106 汽提蒸汽 8929 — 420 3316 — 106 內(nèi)回流 L10 195 — 486 486L10 合計 450846＋L10 — — — — — 106＋ 486L10 汽油 73083 200 783 — 106 煤油 80167 0. 200 762 — 106 25 出 方 7912 柴油 1 0. 8232 240 — 607 106 柴油 2 0. 8424 310 — 804 106 重油 194708 351 — 909 106 汽提蒸汽 8929 — 200 2881 — 106 一段取熱 — — — — — — 106 二段取熱 — — — — — — 106 內(nèi)回流 L10 200 766 — 766L10 合計 — — — — — — 106＋ 766L10 由熱平衡，得： 106＋ 486L10＝ 106＋ 766L10 L10＝ 197946kg/h L10＝ 197946/＝ 250m3/h V11＝ 73083/102＋ 8929/18＋ 80167/178＋ 197946/190＝ 2705kmol/h V11＝ nRT11/p11＝ 2705（ ＋ 200） /＝ 64784m3/h 第 12 塊板下氣液相負荷 已知 ： t12＝ 206℃ ， t13＝ 212℃ ， M＝ 184， p13＝ 第 13 塊板下的熱平衡計算表 物料 流率 kg/h 密度g/cm3 操作條件 焓 kJ/kg 熱量 kg/h 壓力MPa 溫度， ℃ 氣相 液相 入方 進料 441917 358 — — 106 汽提蒸汽 8929 — 420 3316 — 106 內(nèi)回流 L12 206 — 511 511L12 合計 450846＋L13 — — — — — 106＋ 511L12 出 方 汽油 73083 212 816 — 106 煤油 80167 212 787 — 106 柴油 1 240 — 607 106 柴油 2 310 — 804 106 重油 194708 351 — 909 106 汽提蒸 8929 — 212 2857 — 106 26 汽 二段取熱 — — — — — — 106 內(nèi)回流 L12 212 783 — 783L12 合計 — — — — — — 106＋ 783L12 由熱平衡，得： 106＋ 511L12＝ 106＋ 783L12 L12＝ 297585kg/h L12＝ 297585/＝ V13＝ 73083/102＋ 8929/18＋ 80816/178＋ 297585/184＝ 3280kmol/h V13＝ nRT13/p13＝ 3280（ ＋ 212） /＝ 80053m3/h 第 17 塊 板下氣液相負 荷 已知 ： t17＝ 234℃ ， t18＝ 240℃ ， M＝ 203， p18＝ 第 17 塊板下的熱平衡計算表 物料 流率 kg/h 密度g/cm3 操作條件 焓 kJ/kg 熱量 kg/h 壓力MPa 溫度， ℃ 氣相 液相 入方 進料 441917 358 — — 106 汽提蒸汽 8929 — 420 3316 — 106 內(nèi)回流 L17 234 — 595 595L17 合計 450846＋L17 — — — — — 106＋595L17 出 方 汽油 73083 240 892 — 106 煤油 80167 240 858 — 106 柴油 1 240 — 607 106 柴油 2 310 — 804 106 重油 194708 351 — 909 106 汽提蒸汽 8929 — 240 2960 — 106 二段取熱 — — — — — — 106 內(nèi)回流 L17 240 842 — 842L17 合計 — — — — — — 106＋842L17 由熱平衡，得： 106＋ 595L17＝ 106＋ 842L17 L17＝ 278451kg/h L17＝ 278451/814＝ 342m3/h 27 V18＝ 72083/102＋ 8929/18＋ 80816/178＋ 278451/203＝ V18＝ nRT18/p18＝ （ ＋ 240） /＝ 78372m3/h 第 18 塊板下的氣液相負荷 已知： t18＝ 240℃ ， t19＝ 248℃ ， M＝ 210， p19＝ 第 18 塊板下的熱平衡計算表 物料 流率 kg/h 密度g/cm3 操作條件 焓 kJ/kg 熱量 kg/h 壓力MPa 溫度， ℃ 氣相 液相 入方 進料 441917 358 — — 106 汽提蒸汽 8929 — 420 3316 — 106 內(nèi)回流 L18 240 — 607 607L18 合計 450846＋L18 — — — — — 106＋ 607L18 出 方 汽油 73083 248 909 — 106 煤油 80167 248 888 — 106 柴油 1 248 — 624 106 柴油 2 310 — 804 106 重油 194708 351 — 909 106 汽提蒸汽 8929 — 248 2975 — 106 二段取熱 — — — — — — 1 06 內(nèi)回流 L18 248 866 — 866L18 合計 — — — — — — 106＋ 866L18 由熱平衡，得： 106＋ 607L18＝ 106＋ 866L18 L18＝ 247868kg/h L18＝ 247868/＝ 303m3/h V19＝ 73083/102＋ 8929/18＋ 80167/178＋ 247868/210＝ 2891kmol/h V19＝ nRT19/p19＝ 2891（ ＋ 248） /＝ 74425m3/h 第 19 塊板下的氣液相負荷 已知： t19＝ 248℃ ， t20＝ 256℃ ， M＝ 213， p20＝ 第 19 塊板下的熱平衡計算表 物料 流率 kg/h 密度g/cm3 操作條件 焓 kJ/kg 熱量 kg/h 壓力MPa 溫度， ℃ 氣相 液相 進料 441917 358 — — 106 28 入方 汽提蒸汽 8929 — 420 3316 — 106 內(nèi)回流 L19 248 — 662 662L19 合計 450846＋L19 — — — — — 106＋662L19 出 方 汽油 73083 256 925 — 106 煤油 80167 256 892 — 106 柴油 1 256 863 — 106 柴油 2 310 — 804 106 重油 194708 351 — 909 106 汽提蒸汽 8929 — 256 2990 — 106 二段取熱 — — — — — — 106 內(nèi)回流 L19 256 887 — 887L19 合計 — — — — — — 106＋887L19 由熱平衡，得： 106＋ 662L19＝ 106＋ 887L19 L19＝ 228225kg/h L19＝ 228225/820＝ 278m3/h V20＝ 73083/102＋ 8929/18＋ 80816/178＋ ＋ 228225/213＝2999kmol/h V20＝ nRT20/p20＝ 299