【正文】 熱量/MPa℃汽相液相入方進(jìn)料6250000172356——汽提蒸汽—4203315—內(nèi)回流L～～96——247247L合計(jì)+L—————+247L出方汽油98595—煤油98—364輕柴油239—601重柴油60250312—808重油353—912水蒸汽—982648—內(nèi)回流L～98673—673L第一中段回流——————第二中段回流——————合計(jì)+L—————+673L有 =，從而有 +247L=+673L 計(jì)算，得： L = （Kg/h） （Kmol/h）=++++=（Kmol/h） 繪制汽液相負(fù)荷的分布圖將上面的計(jì)算所得到的氣液相的負(fù)荷列于下表中，將汽相摩爾流率轉(zhuǎn)化成體積摩爾流率，將液體的質(zhì)量流率轉(zhuǎn)化成其體積流率。氣相：可以近似的認(rèn)為它是理想氣體，因此就有PV=NRT，從而：V=NRT/P液相：由m=,所以V=m/了 全塔氣液相負(fù)荷匯總表（摩爾）板 號(hào)液相/Kmol/h氣相/Kmol/h板號(hào)液相/Kmol/h氣相/Kmol/h119824112814291830由上面的公式，換算成體積流率情況匯總表如下： 全塔氣液相負(fù)荷匯總表（體積）板 號(hào)液相//h氣相//h板 號(hào)液相//h氣相//h15280419597338587392467570115217628298591461751295943818596133053772各個(gè)塔板上的液相負(fù)荷圖，如下圖： 液相負(fù)荷圖各個(gè)塔板上的氣相負(fù)荷圖，如下圖：從塔的汽液相的分布中可以看出，第24層板上的氣液相負(fù)荷是最大的，所以用這個(gè)板來(lái)設(shè)計(jì)塔徑和塔板。汽相流量=67570/3600=（/s）液體流量=327/3600= （/s）汽相的密度 =PM/RT=（170244）/【（+242）】= (Kg/)液相的密度= (Kg/)操作條件 P= a；t=242℃；物系的表面張力=21此設(shè)計(jì)的塔板應(yīng)選取F1型浮閥，此浮閥應(yīng)是重閥，材質(zhì)取耐酸鋼1Cr18Ni9；每個(gè)閥的質(zhì)量約為33克，標(biāo)準(zhǔn)孔徑是d=39mm。輕閥用于一些要求壓降小場(chǎng)合，因此本設(shè)計(jì)中輕閥不適合采用。由于本設(shè)計(jì)的原油處理量考慮，可選定塔板的間距是 Ht＝ 塔徑若求塔徑，應(yīng)該先求出空塔氣速u(mài)，又u=（安全系數(shù)），根據(jù)公式，有：=C【（）/】，式子中的C可以由史密斯關(guān)聯(lián)圖，查出，橫坐標(biāo)的值為=因此，取板間距= m，取板上液層的高度= m，則== （m）由上面的數(shù)值，可以查圖[2]，得=，由于物系的表面張力=21，從而校正C的值。C===因此=C【（）/】== （m/s）取安全系數(shù)為 ，則其空塔氣速u(mài)=== （m/s）塔徑 D=== m按標(biāo)準(zhǔn)的塔徑，圓整為 D = 6 m塔截面積 =（）/4= 實(shí)際的空塔氣速=（m/s） 塔高計(jì)算由本設(shè)計(jì)，可以取= m = = m = m=+（342）+++2= m 溢流裝置由《化工原理》[3]中的表，分析，決定液體在塔板上的流動(dòng)形式為階梯式出口堰的尺寸a . 堰長(zhǎng)：可以取其堰長(zhǎng)== mb . 出口堰的高度：在常壓操作中，如果系統(tǒng)傳質(zhì)的過(guò)程是汽膜控制的話，應(yīng)選擇較高溢流堰，其數(shù)值范圍一般是50 mm；如果系統(tǒng)是液膜控制的話可以選擇10 mm～40 mm，而一般的煉油工業(yè)的分餾系統(tǒng)輕質(zhì)油品都是汽膜控制重油品是液膜控制。所以該分餾系統(tǒng)的出口堰高度應(yīng)取40 mm= m 。c .降液管的寬度及本設(shè)計(jì)中，選用弓形降液管。查《化工原理》[3]書(shū)，得：= =因此，== m ，== m檢驗(yàn)液體的停留時(shí)間 =因?yàn)橥Ａ魰r(shí)間5 S ，即保證降液管內(nèi)有充足的沉降的時(shí)間，以分離出夾帶的氣泡，也能保證氣相夾帶不會(huì)超過(guò)其允許的程度。從而，降液管的尺寸可用。d .降液管的底隙高== me .由于本設(shè)計(jì)采用了弓形降液管，其液體能在塔板上均勻分布，又進(jìn)口堰能較多的占用塔板的面積，還能造成沉淀物的積累，以至于堵塞，所以本設(shè)計(jì)不用進(jìn)口堰。 浮閥塔板的布置閥孔的動(dòng)能因子 =11，所以其孔速為 = m/s每層塔板上的浮閥數(shù)：=[]=4448取其邊緣的寬度 = m = m則塔板上的鼓泡區(qū)的面積是：R=D/2=X=D/2()=（+）= m= 浮閥的排列方式可以采用等腰三角形插排，取其排的孔心距為t =75 mm= m, 因此可以估算出排間距 ，即： =（）= m =61 mm由于塔的直徑比較的大，應(yīng)該采取分塊式的塔板，又因?yàn)榕c地面的接觸占用一部分的面積，因此可以取 = m塔板的開(kāi)孔率 = =()100%=% 塔板的水力學(xué)計(jì)算 通過(guò)浮閥塔的氣相塔板壓力計(jì)算 干板阻力 m/s由于，因此，干板的阻力計(jì)算如下：=板上允許的分液層的阻力因?yàn)榉蛛x的是油品，故取系數(shù)=所以： == m氣體流過(guò)一層浮閥塔板的壓降的液柱的高度： =+= m所以其單板的壓降為：== 淹塔為了不要讓淹塔現(xiàn)象出現(xiàn)，因此要控制其降液管中的清液層的高度 且要 氣相通過(guò)浮閥塔的塔板壓力降相當(dāng)于的液相高度 = m液體通過(guò)降液管的壓頭損失= m塔板的立液層的高度 = m所以：=++= m取 =，則 m因此 ，符合要求 霧沫夾帶1. 泛點(diǎn)率=按照泛點(diǎn)率=85%，計(jì)算其關(guān)系式，得==計(jì)算，得：=在操作的范圍里，取的值， 液泛線忽略其中的，將數(shù)值帶入式子中，得又因?yàn)?，帶入?shù)字，計(jì)算得=623337231706在其操作的范圍里取的值， 液相的負(fù)荷上限線以5 S為液體的停留時(shí)間的下限=漏液線以=5作為規(guī)定氣體的最小負(fù)荷標(biāo)準(zhǔn)= 液相的負(fù)荷下限線取堰上的液層的高度= m ,為液相的負(fù)荷下限的條件所以，有：= 塔板數(shù)據(jù)匯總 項(xiàng)目數(shù)值及說(shuō)明備注塔高塔徑D，m6板間距,m塔板型式雙溢流分塊式塔板空塔氣速u(mài)，m/s堰長(zhǎng)，m堰高，m板上液層的高度,m降液管底隙的高度，m閥孔個(gè)數(shù) N ，個(gè)4448等腰三角形叉排閥孔氣速，m/s閥孔的動(dòng)能因數(shù)11臨界閥孔氣速，m/s孔心距t,m指同一個(gè)橫排的孔心距排間距，m只相鄰的二橫排的中心線距離單板壓降液體在降液管內(nèi)的停留時(shí)間降液管內(nèi)的清液層的高度，m泛點(diǎn)率%85氣相負(fù)荷上限霧沫夾帶控制氣相負(fù)荷下限漏液控制操作彈性5. 結(jié)論（1）本次設(shè)計(jì)方案的產(chǎn)品油品質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%Kg/hKmol/h一線煤油3二線輕柴油3三線重柴油1687塔底重油2合計(jì)—744（2）此塔的氣液相負(fù)荷匯總板 號(hào)液相//h氣相//h板 號(hào)液相//h氣相//h15280419597338587392467570115217628298591461751295943818596133053772（3）常壓塔的工藝設(shè)計(jì)的計(jì)算結(jié)果項(xiàng)目數(shù)值及說(shuō)明備注塔高塔徑D，m6板間距,m塔板型式雙溢流分塊式塔板空塔氣速u(mài)，m/s堰長(zhǎng)，m堰高，m板上液層的高度,m降液管底隙的高度，m閥孔個(gè)數(shù) N ，個(gè)4448等腰三角形叉排閥孔氣速，m/s閥孔的動(dòng)能因數(shù)11臨界閥孔氣速，m/s孔心距t,m指同一個(gè)橫排的孔心距排間距，m只相鄰的二橫排的中心線距離單板壓降液體在降液管內(nèi)的停留時(shí)間降液管內(nèi)的清液層的高度，m泛點(diǎn)率%85氣相負(fù)荷上限霧沫夾帶控制氣相負(fù)荷下限漏液控制操作彈性致謝此次的設(shè)計(jì)讓我了解到了對(duì)自己專業(yè)知識(shí)的不足之處，本次設(shè)計(jì)讓我們對(duì)大學(xué)所學(xué)的知識(shí)有了一個(gè)很好的總結(jié)，使所學(xué)的知識(shí)能學(xué)以致用，能夠更好的走進(jìn)社會(huì)。在這論文即將完成之時(shí)，首先由衷的感謝我的指導(dǎo)老師——……老師，在她的嚴(yán)格要求和細(xì)心指導(dǎo)下才使我能夠更加順利的完成此次設(shè)計(jì)的任務(wù)。由于時(shí)間緊迫，細(xì)心的楊老師讓我從費(fèi)時(shí)的實(shí)驗(yàn)當(dāng)中走了出來(lái)，改成了設(shè)計(jì)，讓我能夠更快的完成任務(wù)，以備好去公司工作。在設(shè)計(jì)之初，我是一頭的霧水，是楊老師耐心的給我講解，幫我查閱資料，千叮嚀萬(wàn)囑咐的告訴我設(shè)計(jì)的幾個(gè)重大要點(diǎn)，才使我走出了困境，得以迅速的完成任務(wù)。在此，我向楊淑清老師致以最誠(chéng)摯的感謝！感謝各位老師對(duì)我們的努力、付出，也感謝各位陪我一起渡過(guò)大學(xué)四年的同學(xué)，共同努力完成論文的同學(xué)。在這論文完成之際，也即是大學(xué)畢業(yè)之際，我向母校您說(shuō)聲“我愛(ài)你”！參考文獻(xiàn)[1] 邢穎春，馮霄，應(yīng)用先進(jìn)適用技術(shù)，推動(dòng)常減壓蒸餾技術(shù)的進(jìn)步J，煉油技術(shù)，2003[2] 林世雄編，《石油煉制工程》，第三版，北京：石油工業(yè)出版社，2000[3] 姚玉英編，《化工原理》，上冊(cè)、下冊(cè)，天津科學(xué)技術(shù)出版社，1992[4] 戴詠川編，《石油化學(xué)》，遼寧石油化工大學(xué)出版社，2003[5] 韓冬冰．化工工藝學(xué)．北京：中國(guó)石化出版,2003[6] [M].，2009(6)[7] 石油化工研究院，煉油工藝計(jì)算圖表集，北京：石油工業(yè)出版社，1982[8] 石油工業(yè)部編譯室，煉油工藝學(xué)，北京石油工業(yè)出版社，1982[9] 許培澤，常減壓蒸餾裝置能耗現(xiàn)狀與改進(jìn)措施J，金陵科技，2003[10] 2003 Worldwide Refining Survey. Oil amp。 Gas Journal,2003,10[11] 2002 Thi C. Worldwide Refining Capacity Steady in the Past Year [J]. Oil Gas J., 20