【正文】 油氣合計水蒸汽（塔底汽提）197 184159898889/300=306596648/18=由此算得汽化段的油氣分壓為：659/(659+)=％（體積分數(shù)）的溫度，： 由原油常壓下的沸點曲線轉(zhuǎn)化為常壓下平衡汽化曲線（2）， 得到兩條曲線的交點溫度為320℃，℃。從該交點作垂直于橫坐標的直線A，在A線上找到得299℃之點，過此點作平行于原油常壓平衡汽化曲線運動（2）的曲線（4）。由曲線（4）可以查得，當eF＝％（體）時的溫度為354℃，它即為欲求的汽化段溫度tf，由tf是由相平衡求得，還需進行核算。 tF的校核校核的主要目的是看由tF要求的加熱爐出口溫度是否合理。校核的方法是作絕熱閃蒸過程的熱平衡計算以求得爐出口溫度。當汽化率eF（體積分數(shù)）＝％，tF＝354℃時，進料在汽化段中的焓hF計算如下：對于Tr≤，Pr≤：HL＝A1（）+A2［T2（）2］+A3［T3（）3］A1＝103［+（+）K+（）/］A2＝106［（+）()］A3＝109［（+）()］式中：HL－Tr≤，Pr≤，Btu/1b（即英熱單位/磅，Btu/1b＝）T－——溫度，0R（＝1K）A1,A2,A3———系數(shù)K———特性因數(shù)根據(jù)以上公式可計算進料在汽化段中的焓hF值如表226所示表427 進料帶入汽化段的熱量 QF(P＝，t＝354℃)油 料焓KJ/kg熱量KJ/h汽相液相汽 油1185112923625＝28106煤 油1124 112431958＝106輕 柴1199119932458＝39106重 柴1189118924000＝29106過汽化油116411648889＝106重 油903 903（3324178889）＝106合 計106則hF =106/444458＝（KJ/kg）再求出原油在加熱爐出口條件下的焓h0，（圖中的曲線（3）），這里忽略了原油中所含的水分。因考慮到生產(chǎn)航空煤油，限定爐出口溫度不超過360℃。由曲線（3）可讀出在360℃％（體積分數(shù)）。顯然e0＜eF，即在加熱爐出口條件下過汽化油和部分重柴油處于液相，據(jù)此可算出原油在爐出口條件下的焓h0。％%％＝％表428 進料在爐出口條件下攜帶的熱量Q （P=,T=354℃）油 料焓KJ/kg熱量KJ/h汽相液相汽 油1190119023625＝106煤 油1172117231958＝106輕 柴1205120532458＝106重柴汽相部分1141114124000＝106液相部分9309308889＝106重 油910910332417=106合 計106則h0=106/444458＝（KJ/kg）校核結(jié)果表明：h0略高于hF，所以在設(shè)計的汽化段溫度354℃下可以保證所需的拔出率，爐出口溫度不超過允許限度。 取塔底溫度比汽化段溫度低7℃，即3547＝347℃參考同類裝置的經(jīng)驗數(shù)據(jù)，假設(shè)塔頂及各側(cè)線溫度塔頂溫度 107℃煤油抽出板（第9層）溫度 180℃輕柴油抽出板（第18層）溫度 256℃重柴油抽出板（第27層）溫度 315℃ 按上述假設(shè)的溫度條件作全塔熱平衡（見表329），由此求出全塔回流熱。表429全塔回流熱物料流率kg/h密度d420操作條件焓，KJ/kg熱量KJ/h壓力MPa溫度℃氣相液相入方進料444458350——106汽提蒸氣9253—4203316106合計453711———106出方汽油23625107607106煤油 31958180439106輕柴 32458256661106重柴24000315879106重油332417944106水蒸氣9253—1072700106合計453711—106所以，全塔回流熱Q=Q入－Q出（)106＝106(KJ/h) 塔頂采用二級冷凝冷卻，塔頂回流溫度定為60℃，采用兩個中段回流，第一個位于煤 油側(cè)線與輕柴油側(cè)線之間（第11～13層），第二個位于輕柴油側(cè)線與重柴油側(cè)線之間（第20～22層）?；亓鳠岱峙淙缦拢核斎?0％ Qo＝10650％＝106KJ/h第一中段回流取熱20％ Qc1＝10620％＝11106KJ/h第二中段回流取熱30％ Qc1＝10630％＝106KJ/h（第27層）溫度校核 進料444458kg/h106KJ/h塔底332417kg/h提水蒸汽6648kg/hkg/h 汽油23625kg/h，水蒸汽6648kg/h 煤油31958kg/h輕柴油32458kg/h重柴油24000kg/h，t＝315℃，P＝34312730如圖作第27層以下塔段的熱平衡表430第27層以下塔段熱平衡物料流率kg/h密度d420操作條件焓，KJ/kg熱量KJ/h壓力MPa溫度℃氣相液相入方進料444458354106汽提蒸氣66484203316106內(nèi)回流L308879879L合計451106+L106+879L出方汽油236253151080106煤油319583151055106輕柴324583151034106重柴24000315820106重油332417347887106水蒸氣6648—3153107106內(nèi)回流L31510361036L合計442390+L—106+1036L由熱平衡Q入＝Q出，可以求出L106+879L=+1046L內(nèi)回流 L26=169461kg/h或169461/269＝630kmol/h 重柴油抽出板上方氣相總量為：V27＝汽油+煤油+輕柴+L+塔底水蒸汽=197+184+159+630+=＝重柴油蒸氣（即內(nèi)回流）分壓為：630/=重柴油的平衡汽化溫度為（℃）0％10％30％50％ 平衡汽化溫差℃ 查工藝圖表2213（《煉油設(shè)計工藝計算圖表集（上，下）》）得，％ 點 溫度為323℃ 則有：30％點=3232=321℃ 10％=℃ 0％點==℃℃，與原假設(shè)的315℃很接近，可認 原假設(shè)溫度是正確的。（第18層）溫度校核汽油23625kg/h煤油31958kg/h P=水蒸汽7320kg/h t＝256℃輕柴油32458kg/h重柴油汽提水蒸汽672kg/h重柴油24000kg/h 塔底汽提水蒸汽6648kg/h第二中段回流QC2＝106KJ/h塔底重油332417kg/h 進料444458kg/h106KJ/h18202227303134表431 輕柴抽出板上（第18層）熱平衡物料流率kg/h密度d420操作條件焓，KJ/kg熱量KJ/h壓力MPa溫度℃氣相液相入方進料444458351106氣提蒸氣73204203316106內(nèi)回流L249669669L合計451778+L106+669L出方汽油23625256976106煤油3195825690829106輕柴32458256649106重柴24000315816106重油332417346892106水蒸氣73202562910106內(nèi)回流L256896896L二中回流106合計451778+L106+896L由熱平衡Q入＝Q出，可以求出L 106+669L=+896L 內(nèi)回流 L17=137886kg/h 或137886/204＝676kmol/h V18=L+汽油+煤油+水蒸汽＝676+197+184+7320/18=1464kmol/h輕柴抽出板上輕柴油氣分壓：676/1464=已知輕柴油常壓直平衡論化數(shù)據(jù)為：0％ 10％ 30％ 50％278 289平衡汽化溫差： 4 查工藝圖表2213（《煉油設(shè)計工藝計算圖表集（上，下）》），％點為 266℃由此推算 30％點 ＝℃ 10％點 ＝℃ 0％點 ＝255℃℃相近可認為原假設(shè)溫度是正確的。（第9層）溫度的校核 進料4444583kg/h106KJ/h塔底重油 332417kg/h第一中段回流QC2＝11106KJ/h塔底汽提水蒸汽6648kg/h重柴油汽提水蒸汽672kg/h重柴油24000kg/h 8汽油23625kg/h水蒸汽8294kg/h 第二中段回流QC2＝106KJ/h34311310113027222018輕柴汽提水蒸974kg/h輕柴32458kg/h煤油31958kg/h P=表432 第9層以下塔板熱平衡物料流率kg/h密度d420操作條件焓，KJ/kg熱量KJ/h壓力MPa溫度℃氣相液相入方進料444458351106氣提蒸氣82944203316106內(nèi)回流L427427L合計452752+L106+427L出方汽油23625180754106煤油31958180389106輕柴32458256653106重柴24000315829