【正文】 和，其斜截面抗彎強度一般不控制設計，不必驗算，可通過構造加以保證。（1）在作用短期效應組合下的正截面抗裂驗算根據(jù)《公預規(guī)》，對預制的全預應力混凝土構件，在作用短期效應組合下，應符合下列要求：取跨中截面下緣驗算，由前面計算可知：則：其結果符合規(guī)范要求。（2）在作用短期效應組合下的斜截面抗裂驗算根據(jù)《公預規(guī)》，對預制的全預應力混凝土構件，在作用短期效應組合下，斜截面混凝土的主拉應力，應符合下列要求：式中: —由作用短期效應組合和預應力產(chǎn)生的混凝土主拉應力，按下式計算：式中：—在計算主應力點，由短期效應組合和預應力產(chǎn)生的混凝土法向應力； —在計算主應力點，由作用短期效應組合和預應力產(chǎn)生的混凝土剪應力。斜截面抗裂驗算應取剪力和彎矩較大值的最不利荷載截面進行，取跨中截面進行計算。 表240 跨中截面計算表 應力位置aaoonnbb（1）（2）（3）12715127151271512715（4）60805000608050006080500060805000（5）0（6）65989000659890006598900065989000（7）0（8）7397000739700073970007397000（9）13592500135925001359250013592500（10）（11）0（12）=（10）（11）（13）0（14）0（15）=（13）+（14）（16）=（12）+（15）表241 跨中截面計算表 項目一期恒載短期組合（無一期恒載）預加力（3）短期組合剪應力（4）=（1）+（2）+（3）6080500065989000腹板寬64上肋aa344502凈軸bb換軸00下肋bb表242 跨中截面計算表 主應力部位aaoonnbb由表242可見其結果符合規(guī)范要求。 （1）正截面混凝土壓應力驗算根據(jù)《公預規(guī)》，使用階段正截面應力應符合下列要求：式中：—在作用標準效應組合下混凝土的法向壓應力，按下式計算： —由預應力產(chǎn)生的混凝土法向拉應力，按下式計算： —標準效應組合的彎矩值。持久狀況下跨中正截面混凝土壓應力驗算結果見表631，其結果符合規(guī)范要求。表243 正截面混凝土壓應力驗算表應力部位跨中上緣跨中下緣 （1） （2）（3）1271512715（4））（5）（6）73970007397000（7）135925028374131（8）=（1）/（3）（9）=（2）/（4）（10）=（8）+（9）（11）=（6）/（4）（12）=[(7)(6)]/(5)（13）=（11）+（12）（14）=（10）+（13）（2）預應力鋼束中的拉應力驗算根據(jù)《公預規(guī)》，使用階段預應力筋拉應力應符合下列要求：式中：—預應力筋扣除全部預應力損失后的有效預應力；—在作用標準效應組合下受拉區(qū)預應力筋產(chǎn)生的拉應力，按下式計算： —分別為鋼束重心到截面凈軸和換軸的距離，即， —在作用標準效應組合下預應力筋重心處混凝土的法向拉應力；—預應力筋與混凝土的彈性模量比。取最不利的外層鋼筋進行驗算，其結果見表244。表244 N6號預應力筋拉應力驗算表應力部位跨中（1）60805000（2）65989000（3）（4）（5）7397000（6）13592502（7）=（5）（3）/（1）（8）=[（6）（5）]（4）/（2）（9）=（7）+（8）（10）=（9）（11）（12）=（10）+（11）（3）截面混凝土主壓應力驗算根據(jù)《公預規(guī)》，斜截面混凝土主壓應力應符合下列要求：式中：—由作用標準效應組合和預應力產(chǎn)生的混凝土壓應力，按下式計算：式中：—在計算主應力點，由荷載標準值組合和預應力產(chǎn)生的混凝土法向應力； —在計算主應力點，由荷載標準值組合和預應力產(chǎn)生的混凝土剪應力。斜截面抗裂驗算應取剪力和彎矩較大值的最不利荷載截面進行，取跨中截面進行計算。，計算結果見表245，符合規(guī)范要求。 表245 跨中截面計算表 應力部位aaoonnbb（1）（2）（3）12715127151271512715（4）60805000608050006080500060805000（5）0（6）65989000659890006598900065989000（7）0（8）7397000739700073970007397000（9）14767880147678801476788014767880（10）=（1）/（3）（11）=（2）（5）/（4）0（12）=（10）（11）（13）=（8）（5）/（4）0（14）=[（9）（8）]（7）/（6）（15）=（13）+（14）（16）=（12）+（15）表246 跨中截面計算表 項目一期恒載短期組合（無一期恒載）預加力（3）短期組合剪應力（4）=（1）+（2）+（3）6080500065989000腹板寬64上肋aa344502凈軸bb換軸00下肋bb表247 跨中截面計算表 主應力部位aaoonnbb（1）預加應力階段的應力驗算此階段指初始預加力與主梁自重力共同作用的階段，驗算混凝土截面下緣的最大壓應力和上緣的最大拉應力。根據(jù)《公預規(guī)》，施工階段正截面應力應符合下列要求：式中：，—預加應力階段混凝土的法向壓應力、拉應力，按下式計算：，—與構件制作、運輸、安裝各施工階段混凝土立方體抗壓強度相應的抗壓強度、抗拉強度標準值，當混凝土強度達到C45時開始張拉預應力鋼束，則：。預加應力階段正截面應力驗算結果見表248，滿足要求。表明在主梁混凝土達到C45強度時可以開始張拉鋼束。表248 預加應力階段正截面應力計算表 應力部位跨中上緣跨中下緣（1）（2）（3）1271512715（4）（5）73970007397000（6）=（1）/（3）（7）=（2）/（4）（8）=（6）+（7）（9）=（5）/（4）（10）=（8）+（9）（2）吊裝應力驗算 采用兩點吊裝，吊裝設在兩支點內移50cm處。對于1號梁，1期恒載集度為。根據(jù)《橋規(guī)》，構件在吊裝、運輸時，因此可分別按（超重）和（失重）兩種情況進行吊裝驗算，計算結果列于表249。表249 吊裝階段的法向應力計算應力部位跨中上緣跨中下緣上緣下緣 （1）（2）（3）1271512715（4）超重（5）88764008876400失重（6）62874506287450（7）=（1）/（3）（8）=（2）/（4）（9）=（7）+（8）超重（10）=（5）/（4）失重（11）=（6）+（4）超重（12）=（9）+（10）失重（13）=（9）+（11）后張法預應力混凝土梁的端部，由于錨頭集中力的作用，錨下混凝土將承受很大的局部壓力，可能使梁端產(chǎn)生縱向裂縫，需要進行局部承壓驗算。配置間接鋼筋的混凝土構件，其局部受壓區(qū)的截面尺寸應滿足下式要求。即：式中：；；；。該設計中采用夾片式錨具，該錨具的墊板與其后的喇叭管連成整體。錨墊板尺寸為200mm200mm,喇叭管尾端接內徑50mm的波紋管。錨具的布置圖見圖216，進行鋼束的局部承壓驗算。，，則：所以局部承壓區(qū)尺寸滿足要求。圖216 錨具的布置圖（尺寸單位：mm）對錨下配置間接鋼筋的局部承壓構件，其局部抗壓承載力應滿足下式要求，即：式中：—間接鋼筋影響系數(shù)，混凝土強度等級C50及以下時，??； —混凝土承壓強度的提高系數(shù)，； —局部受壓面積上的局部壓力設計值，； —間接鋼筋的體配筋率，當為螺旋形鋼筋時，其中， —單根螺旋筋的截面面積； —螺旋形間接鋼筋內表面范圍內混凝土核心的直徑； —螺旋形筋的間距。 。 —配置間接鋼筋時局部承壓能力提高系數(shù)； ，將上述個數(shù)據(jù)帶入局部抗壓承載力計算公式： 故局部抗壓承載力驗算滿足要求。根據(jù)《公路橋規(guī)》規(guī)定，計算預加力引起的反拱度值時，按下式計算：式中：—扣除全部預應力損失后的預加力作用下的跨中撓度； —單位力作用在跨中時所產(chǎn)生的彎矩； —預加力所產(chǎn)生的彎矩。采用跨中截面處的預加力矩作為全梁平均預加力矩值，將全梁近似處理為等截面桿件計算，在使用階段的預加力矩為：則主梁的跨中截面反拱度計算為：（↑）根據(jù)《公路橋規(guī)》規(guī)定，考慮長期效應的影響，預加力引起的反拱度值應乘以長期增長系數(shù)，則考慮長期效應的預加力引起的反拱度值為：（↑）（1）恒載作用引起的撓度根據(jù)《公路橋規(guī)》規(guī)定，全預應力混凝土構件的剛度采用，則恒載效應產(chǎn)生的跨中撓度可近似按下列公式計算：所以（↓）（2）短期荷載作用引起的撓度短期荷載效應組合產(chǎn)生的簡支梁跨中截面的撓度可近似按下式計算，即： （↓）（3）長期效應的影響根據(jù)《公路橋規(guī)》規(guī)定，受彎構件在試用階段的撓度應考慮荷載長期效應的影響，即按荷載短期效應組合計算的撓度值，乘以撓度長期增長系數(shù)，對于C50混凝土，則恒載引起的長期撓度值為： （↓）則荷載短期效應組合引起的長期撓度值為： （↓）按《公路橋規(guī)》規(guī)定，預應力混凝土受彎構件計算的長期撓度值，在消除結構自重產(chǎn)生的長期撓度后梁的最大撓度值不應超過計算結構的，即：（↓）可見，結構剛度滿足規(guī)范要求。根據(jù)《公路橋規(guī)》規(guī)定，當預加力產(chǎn)生的長期反拱值大于按荷載短期效應組合計算的長期撓度時，可不設預拱度。即：故需要設置預拱度，預拱度。邊主梁和中主梁的行車道板可分別按懸臂板和兩端固定的連續(xù)板計算。由于寬跨比大于2，故按單向板計算，如圖217所示。圖217 懸臂板計算圖（尺寸單位：mm）（1）永久作用①主梁架設完畢時，此時，懸臂根部一期永久作用效應為：彎矩：剪力：②成橋后橋面現(xiàn)澆部分完成后，施工二期永久作用，此時， ，為人行欄桿重力。計算二期永久作用效應如：彎矩：剪力：③總永久作用效應彎矩：剪力：（3）承載能力極限狀態(tài)作用基本組合 對于粱肋間的行車道板，在橋面現(xiàn)澆部分完成后，實