【正文】 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 內力組合 承載能力極限狀態(tài)組合根據(jù)《橋規(guī)》規(guī)定，按承載能力極限狀態(tài)設計時，當恒載與活載產(chǎn)生同號內力時，可按下式計算： (41)當恒載與活載產(chǎn)生異號內力時，可按下式計算： (42)S——截面內力；S——永久荷載中結構重力在i截面產(chǎn)生的內力；S——基本可變荷載中汽車(包括沖擊力)，在i截面產(chǎn)生的內力。按上述方法可求出按承載能力極限狀態(tài)設計時，各截面的內力組合，如表414所示：表414 內力組合表截面內力車道荷載恒載內力組合1最大彎矩 對應剪力 最小彎矩 對應剪力 2最大彎矩 對應剪力 最小彎矩 對應剪力 3最大彎矩 對應剪力 最小彎矩 對應剪力 4最大彎矩 對應剪力 最小彎矩 對應剪力 5最大彎矩 對應剪力 最小彎矩 對應剪力 6最大彎矩 對應剪力 最小彎矩 對應剪力 7最大彎矩 對應剪力 最小彎矩 對應剪力 8最大彎矩 對應剪力 最小彎矩 對應剪力 9最大彎矩 對應剪力 最小彎矩 對應剪力 10最大彎矩 對應剪力 最小彎矩 對應剪力 11最大彎矩 對應剪力 最小彎矩 對應剪力 12最大彎矩 對應剪力 最小彎矩 對應剪力 13最大彎矩 對應剪力 最小彎矩 對應剪力 14最大彎矩 對應剪力 最小彎矩 對應剪力 15最大彎矩 對應剪力 最小彎矩 對應剪力 16最大彎矩 對應剪力 最小彎矩 對應剪力 17最大彎矩 對應剪力 最小彎矩 對應剪力 18最大彎矩 對應剪力 最小彎矩 對應剪力 19最大彎矩 對應剪力 最小彎矩 對應剪力 20最大彎矩 對應剪力 最小彎矩 對應剪力 21最大彎矩 對應剪力 最小彎矩 對應剪力 22最大彎矩 對應剪力 最小彎矩 對應剪力 23最大彎矩 對應剪力 最小彎矩 對應剪力 24最大彎矩 對應剪力 最小彎矩 對應剪力 25最大彎矩 對應剪力 最小彎矩 對應剪力 26最大彎矩 對應剪力 最小彎矩 對應剪力 27最大彎矩 對應剪力 最小彎矩 對應剪力 28最大彎矩 對應剪力 最小彎矩 對應剪力 29最大彎矩 對應剪力 最小彎矩 對應剪力 30最大彎矩 對應剪力 最小彎矩 對應剪力 31最大彎矩 對應剪力 最小彎矩 對應剪力 32最大彎矩 對應剪力 最小彎矩 對應剪力 33最大彎矩 對應剪力 最小彎矩 對應剪力 34最大彎矩 對應剪力 最小彎矩 對應剪力 35最大彎矩 對應剪力 最小彎矩 對應剪力 36最大彎矩 對應剪力 最小彎矩 對應剪力 37最大彎矩 對應剪力 最小彎矩 對應剪力 38最大彎矩 對應剪力 最小彎矩 對應剪力 39最大彎矩 對應剪力 最小彎矩 對應剪力 40最大彎矩 對應剪力 最小彎矩 對應剪力 41最大彎矩 對應剪力 最小彎矩 對應剪力 根據(jù)上述數(shù)據(jù)作出彎矩包絡圖和剪力包絡圖，如圖420，圖421：圖420 彎矩包絡圖圖421 剪力包絡圖 正常使用極限狀態(tài)組合。永久作用標準值效應與可變作用頻遇值效應相組合，其效應表達式為： (43)式中 作用短期組合效應設計值 第j個可變作用效應的頻遇值系數(shù)； 第j個可變作用效應的頻遇值；根據(jù)以上公式進行短期效應組合。計算結果見表415：表415 短期效應內力組合表截面車道荷載KNm恒載KNm短期效應KNm截面車道荷載KNm恒載KNm短期效應KNm1 21 2 22 3 23 4 24 5 25 6 26 7 27 8 28 9 29 10 30 11 31 12 32 13 33 14 34 15 35 16 36 17 37 18 38 19 39 20 40 41 。永久作用標準值效應與可變作用準永久值效應相組合，其效應表達式為： (44)式中 作用長期組合效應設計值 第j個可變作用效應的準永久值系數(shù)； 第j個可變作用效應的準永久值；根據(jù)以上公式進行長期效應組合。計算結果見表48表48 長期效應組合內力表截面車道荷載KNm恒載KNm長期效應KNm截面車道荷載KNm恒載KNm長期效應KNm1 21 2 22 3 23 4 24 5 25 6 26 7 27 8 28 9 29 10 30 11 31 12 32 13 33 14 34 15 35 16 36 17 37 18 38 19 39 20 40 41 第五章 配筋計算 翼緣有效寬度計算根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范(JTG D622004)》第17頁中的規(guī)定，進行相形截面梁翼緣有效寬度的計算。圖51 翼緣寬度計算 圖52 ρf、ρs曲線表51 ρf、ρs應用位置和理論跨徑Li計算過程以1號塊為例：查表51，有 b1= b2= 查圖52得， 按照以上方法，將1到40號塊的翼緣有效寬度算出，填入表中。見表52： 預應力筋束計算在承載能力極限極限狀態(tài)下，當預應力梁達到受彎的極限狀態(tài)時，受壓區(qū)混凝土應力達到混凝土抗壓強度設計強度[16]，受拉區(qū)鋼筋達到抗拉強度設計值。截面的安全性是通過截面抗彎安全系數(shù)來保證的。在初步估算預應力筋數(shù)量時，T形或箱形截面，當中性軸位于受壓翼緣內時可按矩形截面進行計算，但是當忽略實際存在的雙筋影響時(受拉區(qū)，受壓區(qū)均有預應力鋼筋)會使結算結果偏大，作為力筋數(shù)量的估算是允許的。計算圖示如圖53所示：圖53 截面受力示意圖有圖可知： ， (51) ， (52)解得： (53)把(53)式代入(51)解得： (54)式中： 預應力筋束數(shù)目 混凝土抗壓設計強度 預應力筋抗拉設計強度 單根預應力筋束橫截面面積 截面有效高度b 截面的有效寬度x 截面受壓區(qū)高度預應力采用1，鋼絞線參考截面面積Ap=140㎜178。其抗拉強度設計值，混凝土采用50號，下面估算各截面所需預應力筋的數(shù)量。下面以截面31(主跨支點處)、截面41(主跨跨中)為例進行計算。 截面31預應力配筋計算根據(jù)設計內容，截面31處位于支點處，彎矩全為負值，下緣受壓，上緣配筋。 故31截面上緣配預應力筋115根。 截面41預應力配筋計算根據(jù)設計內容，截面41處位于主跨跨中處，彎矩全為正值，上緣受壓，下緣配筋。 故41截面下緣配預應力筋150根。其他截面計算同上，將計算結果列表52中：表52 各個截面配束計算表截面hM大M小b上b下x上N下底厚x下N上1 2 3 4 5 6