【正文】 混凝土的收縮和徐變 結(jié)構(gòu)模型能夠分別輸出摩擦、錨具變形、彈性收縮、徐變、收縮引起的鋼束預(yù)應(yīng)力損失。對每一根鋼束的損失以圖形及表格的形式輸出，在此不做更多的列舉，只是對第一跨的正彎矩鋼束 N1（具體位置見鋼束布置圖）在成橋階段的損失做分析。N1鋼束損失圖見圖 52。 N1預(yù)應(yīng)力鋼束損失圖表51 N1預(yù)應(yīng)力鋼束損失表節(jié)點應(yīng)力(考慮瞬時損失)(kN/m^2)彈性變形損失(kN/m^2)徐變/收縮損失(kN/m^2)松弛損失(kN/m^2)1234567891011121314151617在表中：應(yīng)力(扣除短期損失)：扣除短期損失（摩擦損失、錨具變形引起的損失）后的鋼束有效應(yīng)力；彈性變形損失：彈性變形引起的應(yīng)力損失；徐變/收縮：徐變和收縮徐變引起的鋼束應(yīng)力損失；松弛損失：鋼束松弛引起的應(yīng)力損失； 本章小結(jié)本章通過對預(yù)應(yīng)力損失的介紹。對預(yù)應(yīng)力損失類型有了一定的認(rèn)識。通過軟件的計算求出了在不同的施工階段，不同的鋼束的預(yù)應(yīng)力損失。即可分析得出有效預(yù)應(yīng)力。6 強(qiáng)度驗算 基本理論預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件截面強(qiáng)度驗算內(nèi)容包括兩大類，即正截面強(qiáng)度驗算和斜截面強(qiáng)度驗算。其驗算原則基本上與普通鋼筋混凝土受彎構(gòu)件相同：當(dāng)預(yù)應(yīng)力鋼筋的含筋量配置適當(dāng)時，受拉區(qū)混凝土開裂退出工作，預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋分別達(dá)到各自的設(shè)計抗拉設(shè)計強(qiáng)度和 ；受壓區(qū)混凝土應(yīng)力達(dá)到設(shè)計抗壓強(qiáng)度 ，非預(yù)應(yīng)力鋼筋達(dá)到其抗壓設(shè)計強(qiáng)度，并假定受壓區(qū)的混凝土應(yīng)力按矩形分布。但受壓區(qū)布有預(yù)應(yīng)力鋼筋 Ap時，其應(yīng)力卻達(dá)不到抗壓設(shè)計強(qiáng)度，這就是與普通鋼筋混凝土構(gòu)件的主要區(qū)別。 計算公式根據(jù)上述基本原理，給出承載能力極限狀態(tài)下，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁上、下緣均布預(yù)應(yīng)力鋼筋的正截面強(qiáng)度計算公式；有關(guān)斜截面抗剪強(qiáng)度，因現(xiàn)行橋梁設(shè)計規(guī)范尚無連續(xù)梁橋的計算公式，將通過主應(yīng)力驗算控制。根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》第 條，橋梁構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)驗算，應(yīng)采用下列表達(dá)式： （61） （62）式中: ——橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)，按公路橋涵的設(shè)計安全等級，一級、二級、三級分別取用 ； S ——作用（或荷載）效應(yīng)（其中汽車荷載應(yīng)記入沖擊系數(shù)）的組合設(shè)計值，當(dāng)進(jìn)行預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁等超靜定結(jié)構(gòu)的承載能力極限狀態(tài)計算時，公式中的作用（或荷載）效應(yīng)項應(yīng)改為 ，其中為預(yù)應(yīng)力引起的次效應(yīng)；為預(yù)應(yīng)力分項系數(shù)，當(dāng)預(yù)應(yīng)力效應(yīng)對結(jié)構(gòu)有利時取，對結(jié)構(gòu)不利時，取 R ——構(gòu)件承載力設(shè)計值； R(*) ——構(gòu)件承載力函數(shù)； ——材料強(qiáng)度設(shè)計值； ——幾何參數(shù)設(shè)計值。 正截面抗彎驗算通過midascivil軟件對結(jié)構(gòu)進(jìn)行梁的PSC設(shè)計，得出其強(qiáng)度驗算結(jié)果，其結(jié)果見表61。表61 正面抗彎驗算表位置最大/最小驗算rMu(kNm)Mn(kNm)I[1]最大OK0I[1]最小OK0J[2]最大OKJ[2]最小OKJ[3]最大OKJ[3]最小OKJ[4]最大OKJ[4]最小OKJ[5]最大OKJ[5]最小OKJ[6]最大OKJ[6]最小OKJ[7]最大OKJ[7]最小OKJ[8]最大OKJ[8]最小OKJ[9]最大OKJ[9]最小OKJ[10]最大OKJ[10]最小OKJ[11]最大OK 續(xù)表 61位置最大/最小驗算rMu(kNm)Mn(kNm)J[12]最大OKJ[12]最小OKJ[13]最大OKJ[13]最小OKJ[14]最大OKJ[14]最小OKJ[15]最大OKJ[15]最小OKJ[16]最大OKJ[16]最小OKJ[17]最大OKJ[17]最小OKJ[18]最大OKJ[18]最小OKJ[19]最大OKJ[19]最小OKJ[20]最大OKJ[20]最小OKJ[21]最大OKJ[21]最小OKJ[22]最大OKJ[22]最小OKJ[23]最大OKJ[23]最小OKJ[24]最大OKJ[24]最小OKJ[25]最大OKJ[25]最小OK續(xù)表61位置最大/最小驗算rMu(kNm)Mn(kNm)J[26]最小OKJ[27]最大OKJ[27]最小OKJ[28]最大OKJ[28]最小OKJ[29]最大OKJ[29]最小OKJ[30]最大OKJ[30]最小OKJ[31]最大OKJ[31]最小OKJ[32]最大OKJ[32]最小OKJ[33]最大OKJ[33]最小OKJ[34]最大OKJ[34]最小OKJ[35]最大OKJ[35]最小OKJ[36]最大OKJ[36]最小OKJ[37]最大OKJ[37]最小OKJ[38]最大OKJ[38]最小OKJ[39]最大NGJ[39]最小OK通過計算，最大的，作用于第一跨跨中，而該截面抵抗彎矩Mu = kN?m。由表看出，這一不等式在各個截面都成立。即截面強(qiáng)度驗算滿足規(guī)范要求。斜截面抗剪驗算通過 midas civil 軟件對結(jié)構(gòu)進(jìn)行梁的 PSC 設(shè)計，得出其強(qiáng)度驗算結(jié)果，其結(jié)果見表62。表62 截面強(qiáng)度驗算表 位置最大/最小驗算rVd(kN)Vn(kN)I[1]最大OKI[1]最小OKJ[2]最大OKJ[2]最小OKJ[3]最大OKJ[3]最小OKJ[4]最大OKJ[4]最小OKJ[5]最大OKJ[5]最小OKJ[6]最大OKJ[6]最小OKJ[7]最大OKJ[7]最小OKJ[8]最大OKJ[8]最小OKJ[9]最大OKJ[9]最小OKJ[10]最大OKJ[10]最小OK續(xù)表62 位置最大/最小驗算rVd(kN)Vn(kN)J[11]最小OKJ[12]最大OKJ[12]最小OKJ[13]最大OKJ[13]最小OKJ[14]最大OKJ[14]最小OKJ[15]最大OKJ[15]最小OKJ[16]最大OKJ[16]最小OKJ[17]最大OKJ[17]最小OKJ[18]最大OKJ[18]最小OKJ[19]最大OKJ[19]最小OKJ[20]最大OKJ[20]最小OKJ[21]最大OKJ[21]最小OKJ[22]最大OKJ[22]最小OKJ[23]最大OKJ[23]最小OKJ[24]最大OKJ[24]最小OK 續(xù)表62 位置最大/最小驗算rVd(kN)Vn(kN)J[25]最小OKJ[26]最大OKJ[26]最小OKJ[27]最大OKJ[27]最小OKJ[28]最大OKJ[28]最小OKJ[29]最大OKJ[29]最小OKJ[30]最大OKJ[30]最小OKJ[31]最大OKJ[31]最小OKJ[32]最大OKJ[32]最小OKJ[33]最大OKJ[33]最小OKJ[34]最大OKJ[34]最小OKJ[35]最大OKJ[35]最小OKJ[36]最大OKJ[36]最小OKJ[37]最大OKJ[37]最小OKJ[38]最大OKJ[38]最小OK由上表可得出。由表看出，這一不等式在上各個截面都成立。即斜截面抗剪驗算滿足規(guī)范要求。1/4截面抗剪驗算配有箍筋和彎起鋼筋的鋼筋混凝土梁，當(dāng)發(fā)生剪壓破壞時，其抗剪承載力 是由剪壓區(qū)混凝土抗剪，箍筋所承受的剪力 和彎起鋼筋所承受的剪力所組成，即 （63）在有腹筋梁中，箍筋的存在抑制了斜裂縫的開展，使剪壓區(qū)面積增大，導(dǎo)致了剪壓區(qū)混凝土抗剪能力的提高。提高程度與箍筋的抗拉強(qiáng)度和配筋率有關(guān)。因而，與是緊密相關(guān)的，但兩者目前尚無法分別予以精確定量，而只能用 來表達(dá)混凝土和箍筋的綜合抗剪承載力，即 （64）《公路橋規(guī)》根據(jù)國內(nèi)外的有關(guān)試驗資料，對配有腹筋的鋼筋混凝土梁斜截面抗剪承載力的計算采用下述經(jīng)驗半理論的公式。 （65）本章小結(jié)本章對截面強(qiáng)度進(jìn)行了計算，由計算得正截面抗彎、斜截面抗剪驗算滿足要求。7 抗裂驗算 規(guī)范要求根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件應(yīng)按下列規(guī)定進(jìn)行正截面和斜截面抗裂驗算。(1)正截面抗裂驗算應(yīng)對構(gòu)件正截面混凝土的拉應(yīng)力進(jìn)行驗算，并符合下列要求。全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)組合下: 預(yù)制構(gòu)件 （71）(2) 斜截面抗裂應(yīng)對斜截面混凝土的主拉應(yīng)力tpσ 進(jìn)行驗算，并應(yīng)符合下列要求。全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)組合下： 預(yù)制構(gòu)件 （72）上兩式中：——在作用短期效應(yīng)組合下構(gòu)件抗裂驗算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力； ——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力在構(gòu)件抗裂驗算邊緣產(chǎn)生的混凝土 預(yù)壓應(yīng)力； ——由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力； ——混凝土的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，按《公預(yù)規(guī)》采用。 正截面抗裂驗算在作用短期效應(yīng)組合下的法向拉應(yīng)力，公式參見《公預(yù)規(guī)》式： （73）式中：——安作用短期效應(yīng)組合計算的彎矩值； ——構(gòu)件凈截面抗裂鹽酸邊緣的彈性抵抗彎矩。計算有混凝土引起的法向壓應(yīng)力，公式參見《公規(guī)范》式： （74） 式中：——凈截面面積； Np——后張法構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力