【正文】 T1 37 0 37 T2 4 4 T3 35 0 35 T4 4 4 T5 34 0 34 T6 T7 34 0 34 T8 T9 30 T10 1 T11 29 T12 1 T13 26 T14 T15 25 T16 T17 25 0 25 T18 5 T19 5 T20 24 T21 22 T22 T23 T24 21 T25 20 T26 18 T27 16 T28 15 T29 3 均值 　 　 　 　 　 　 表 中跨 L/4 截面 53截面預(yù)應(yīng)力損失束號豎彎角度平彎角度 平豎組合 角度 x（m)1exp（μθ+kx） σl1 T17 25 0 25 T18 5 T19 5 T20 24 T21 22 張立永：雁灘橋設(shè)計50T22 T23 T24 21 T25 20 T26 18 T27 16 T28 15 T29 3 均值 　 　 　 　 　 　 表 主跨跨中 62截面預(yù)應(yīng)力損失束號豎彎角度平彎角度 平豎組合 角度 x（m)1exp（μθ+kx） σl1 B1 8 8 B2 8 B3 9 11 B4 9 B5 12 B6 8 B7 12 11 B8 8 B9 8 0 8 B10 13 B11 8 6 10 B12 14 均值 　 　 　 　 　 　 表 邊跨 6截面預(yù)應(yīng)力損失束號豎彎角度平彎角度 平豎組合 角度 x（m)1exp（μθ+kx） σl1 C1 8 8 C2 8 C3 9 11 C4 9 C5 12 C6 8 C7 12 11 2022 屆土木工程專業(yè)（橋梁）畢業(yè)設(shè)計51C8 8 C9 8 0 8 C10 13 均值 　 　 　 　 　 　 故：44σ l1 = , 53σ l1 = , 62σ l1 = 6σ l1 = 錨具變形損失反摩擦影響長度 fl ()dPfEll?????/ ()lLd?0式中： ——張拉端錨下控制張拉應(yīng)力；0? ——錨具變形值，取 6mm；l?? ——扣除沿管道摩擦損失后錨固端預(yù)壓應(yīng)力；L——張拉端到錨固端之間的距離。l當(dāng) 時，離張拉端 x 處由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引的考慮反摩擦f?后的預(yù)拉力損失 為2l? ()fllx????2 ()fd當(dāng) 時，表示該截面不受反摩擦的影響。xlf?張立永：雁灘橋設(shè)計52通過 三者的關(guān)系的比較計算出準(zhǔn)確的錨具變形損失。flxl、 、錨具變形損失的計算表 根部截面 44預(yù)應(yīng)力損失 σ σlx（mm）l（mm） △σd △ lf(mm) △σ σl2 2500 11000 6 2500 11000 6 5500 17000 6 5500 17000 6 8500 23000 6 8500 23000 6 11500 29000 6 11500 29000 6 14500 35000 6 14383 0 14500 35000 6 17500 41000 6 0 17500 41000 6 21100 48200 6 0 21100 48200 6 24700 55400 6 0 24700 55400 6 28300 62600 6 0 28300 62600 6 0 31900 69800 6 26852 0 31900 69800 6 19871 0 35500 77000 6 0 35500 77000 6 0 39100 84200 6 0 39100 84200 6 0 42700 91400 6 0 46300 98600 6 0 49900 1E+05 6 0 53500 1E+05 6 0 53500 1E+05 6 0均值 　 　 　 　 　 　 　 2022 屆土木工程專業(yè)（橋梁）畢業(yè)設(shè)計53表 中跨 L/4 截面 53截面預(yù)應(yīng)力損失 σ σlx（mm）l（mm） △σd △ lf(mm) △σ σl2 2500 62600 6 2500 62600 6 6100 69800 6 6100 69800 6 9700 77000 6 9700 77000 6 13300 84200 6 13300 84200 6 16900 91400 6 20500 98600 6 24100 1E+05 6 27700 1E+05 6 27700 1E+05 6 均值 　 　 　 　 　 　 　 表 主跨跨中 62截面預(yù)應(yīng)力損失 σ σlx（mm）l（mm） △σd △ lf(mm) △σ σl2 4300 8600 6 7940 15880 6 11530 23060 6 15130 30260 6 18730 37460 6 18930 18730 37460 6 22330 44660 6 19427 0 22330 44660 6 25930 51860 6 24726 0 25930 51860 6 0 29530 59060 6 0 29530 59060 6 21228 0均值 　 　 　 　 　 　 　 表 邊跨 6截面預(yù)應(yīng)力損失張立永：雁灘橋設(shè)計54 σ σlx（mm）l（mm） △σd △ lf(mm) △σ σl2 270 11830 6 3870 15430 6 7470 19030 6 11070 22630 6 14670 26230 6 18270 29830 6 21870 33430 6 0 21870 33430 6 20453 0 25470 37030 6 0 25470 37030 6 0均值 　 　 　 　 　 　 　 故：44σ l2 = , 53σ l2 = , 62σ l2 = 6σ l2= 分批張拉損失按簡化公式進(jìn)行計算： 412lEPpcma??????() 式中： 在計算截面先張拉的鋼筋重心處，由后張拉的各批鋼筋產(chǎn)生的混pc??凝土法向應(yīng)力： ()I△ σ pceN2pp??A ()plconP AN??)(21?預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土彈性模量比 ，EPa ??CPEa表 預(yù)應(yīng)力分批張拉損失的計算項目 m σconσ l1σl2 凈截面 Ic 凈截面面積 A Np(kN) ep σ pc σl4邊跨 10 根部 29 中跨 L/4 13 主跨跨中 12 21llcon???其 中 ：2022 屆土木工程專業(yè)（橋梁）畢業(yè)設(shè)計55故：44σl4= MPa ， 53σl4= ， 62σl4= 6σl4= MPa 鋼筋應(yīng)力松弛損失 ()pepkel f????????).(5式中： ——超張拉系數(shù) ,取 。?——鋼筋松弛系數(shù)，取 。?——傳力錨固時的鋼筋應(yīng)力， 。 pe? 321lllconpe????表 鋼筋應(yīng)力松弛損失的計算項目 σ pe 張拉系數(shù) ψ 松弛系數(shù) ζ fpk σ l5邊跨 1860 根部 1860 中跨 L/4 1860 主跨跨中 1860 混凝土收縮、徐變損失 ()??PSCEcsPl tat?????15),(),(?? ()pnPCeINA ()npsPSIie/,12???式中： 構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處，由預(yù)加力（扣除相應(yīng)階段PC?的應(yīng)力損失）和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力。 預(yù)應(yīng)力筋傳力錨固齡期為 ,計算齡期為 t 時的混凝土收縮應(yīng)),(0tcs? 0t變。 加載齡期為 ，計算齡期為 t 時的混凝土徐變系數(shù)。),(0t?0t張立永：雁灘橋設(shè)計56 為構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋配筋率。AP/??設(shè)混凝土達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度為 90%的齡期為 t0, ,對于二期恒載的加載齡期 t’0 20d?= 65%，各截面的理論厚度 ，?/2CAh?為與大氣接觸的周邊長度。據(jù)厚度 h 查表得：6 ，44，53，62截面的?， 。 ),(0tCS?）0,(t?表 混凝土收縮、徐變損失截面 彈模比值 aEP 凈截面 An（m 2) ρ(%) eps（ m) ξ cs（tu,20）Ф（tu,20 ） Ф（tu,90）邊跨 根部 中跨 L/4 主跨跨中 表 混凝土收縮、徐變損失截面 理論厚度 回轉(zhuǎn)半徑 ρ ps In σ pc σ l6邊跨 根部 中跨 L/4 主跨跨中 預(yù)應(yīng)力損失組合上述各項預(yù)應(yīng)力損失組合情況列與下表： 表 預(yù)應(yīng)力損失組合預(yù)加應(yīng)力階段 σ lⅠ 使用階段 σ lⅡ 鋼束有效預(yù)應(yīng)力截面 σl1 σ l2 σ l4 σ lⅠ σ l5 σ l6 σ lⅡ預(yù)應(yīng)力階段σ l使用階段σ Ⅱ邊跨 根部 中跨 L/4 主跨跨中 2022 屆土木工程專業(yè)（橋梁）畢業(yè)設(shè)計57 全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件結(jié)構(gòu)驗算 持久狀況應(yīng)力驗算按持久狀況設(shè)計的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，尚應(yīng)計算其使用階段正截面混凝土的法向應(yīng)力、受拉鋼筋的拉應(yīng)力及斜截面的主壓應(yīng)力。計算時作用取其標(biāo)準(zhǔn)值，不計分項系數(shù)，汽車荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)。按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》第 規(guī)定：未開裂混凝土的最大壓應(yīng)力應(yīng)滿足： ()??? ()nktkcyIM?或——按作用（或荷載）標(biāo)準(zhǔn)值組合計算的彎矩值。kM——構(gòu)件換算截面重心軸至受壓區(qū)或受拉區(qū)纖維處的距離。oy ， ()????llconpe?? ()pePAN 44： 3ou3nupn2n m59.，m64.， ???? WWA alcop MP421031?????? KNAN ???由作用標(biāo)準(zhǔn)值和預(yù)應(yīng)力在構(gòu)件上緣混凝土壓應(yīng)力為： ?????????uOuwMweNQGnunpPptkcu 21? )(1457 ??????? ???張立永：雁灘橋設(shè)計58acka ?????由作用標(biāo)準(zhǔn)值和預(yù)應(yīng)力在構(gòu)件下緣混凝土壓應(yīng)力為： ?????????bObwweNAQGnbnpPptkcu 21? )(1457 ??????? ??? acka ???b．中跨 1/4 截面 53： 3ou3nupn2n ，m52.，m40 ?? WWA alconp MP591764039??????? KNAN ???由作用標(biāo)準(zhǔn)值和預(yù)應(yīng)力在構(gòu)件上緣混凝土壓應(yīng)力為： ?????????uOuwMweNQGnunpPptkcu 21? )( ??????? ??? acka