【正文】 (529)（二） 曲線應(yīng)用 根據(jù)已知資料，經(jīng)數(shù)據(jù)處理，作Lp～Np關(guān)系圖，見圖（6）。在圖（6）上按照等步長重新取值（假定h=10104噸），并讀出與之相應(yīng)的累積產(chǎn)液量Lpj的值。結(jié)果見表（十一）。然后，按表（十一）的數(shù)據(jù)在普通坐標(biāo)紙上作Lpj～Lpj1關(guān)系曲線，見圖（7）。 由圖（7）可見，Lpj～Lpj1關(guān)系曲線為一很好的直線關(guān)系。對該直線進行線性回歸分析的，直線的截距A=，斜率B=，相關(guān)系數(shù)R=。將A、B及h的值分別代入（523）、（524）式得：B2 = = 104C3 = = 將BC3的數(shù)值代入（525）式得：A3 = 將以上數(shù)值代入（526）式得：A2 = 所以，Nr = 104（） = （104t）= （104m3）Re = NrN= = ﹪中國石油大學(xué)（北京）現(xiàn)代遠程教育畢業(yè)設(shè)計（論文）第六部分 相關(guān)參數(shù)及其準確性的論證一、已知參數(shù)的選取及其準確性的論證在進行計算時，涉及到的已知參數(shù)比較多，但有些參數(shù)被固定在某一范圍之內(nèi)。比如：原油的體積系數(shù)Bo（～），原油在地面的相對密度r（～），原油的壓縮系數(shù)Co（104～104）。對于這些參數(shù)，設(shè)計中參考其它文獻的選取方法，選取Bo=，r=(g/m3)，Co=9104(1/MPa)。當(dāng)然，由于選取參數(shù)可能與該油藏實際不符，計算結(jié)果也會有一定偏差，但不會影響對該油藏的評價結(jié)論。 選取Boi時，由于Boi=BoeCo(PiP)，因為（PiP）在開發(fā)年限中是不斷變化的。所以，Boi也是變化的。其中Bo=。 Ct計算時用Co代替，有式Ct=Co+CwSwi1Swi可以看出，Ct與Co的差別不大，所以，對計算結(jié)果的影響也不是很大。二、所求參數(shù)的選取及其準確性的論證 用物質(zhì)平衡法求出的地質(zhì)儲量N=104t，與用容積法求出的地質(zhì)儲量N=819104t有一定的差距。這主要由于兩種計算方法本身就有一定差別（容積法是建立在一定的砂巖儲集層基礎(chǔ)之上的），當(dāng)然，也與數(shù)據(jù)的選取有一定的關(guān)系。盡管用容積法和物質(zhì)平衡法求出的地質(zhì)儲量有一定差距，但我們?nèi)哉J為物質(zhì)平衡法求出的地質(zhì)儲量是比較準確的。 在優(yōu)選注采比Bi時，設(shè)計選取1992～1993年的這一時間段的平均采液速度。但等到預(yù)測2003年壓降時，就采用了1994～2003年這一時間段的平均采液速度，因為這樣預(yù)測2003年的壓降更為準確。預(yù)測2004年壓降，則是建立在2003年壓降的基礎(chǔ)之上，并采用2000～2003年時間段的平均采液速度，這是由于2000～2003年這一時間段產(chǎn)量趨于穩(wěn)定，且距2004年較近，這樣預(yù)測時與2004年實際壓降值較為接近，但仍存在一定誤差。設(shè)計采用兩種水驅(qū)曲線計算油藏的可采儲量，結(jié)果為：Nr=104（t）（甲型水驅(qū)曲線求得），Nr=104（t）（新型水驅(qū)曲線求得），兩者存在一定差距（﹪）,誤差較大，因此，我們認為由甲型曲線求得的可采儲量較為準確。在一般情況下，可采儲量小于地質(zhì)儲量。有計算結(jié)果Nr=104（t）（甲型水驅(qū)曲線求得），或Nr=104（t）（新型水驅(qū)曲線求得），都滿足一般情況。設(shè)計認為由甲型水驅(qū)曲線求得的可采儲量Nr=104（t）為可信的。此外，甲型水驅(qū)曲線計算的Re=﹪，由經(jīng)驗得知最終采收率一般在30～70﹪之間，所以Re=﹪也是可信的。 一元線性回歸的準確性論證對于一元線性回歸出的直線關(guān)系，當(dāng)相關(guān)系數(shù)R＞，說明直線關(guān)系較為準確；當(dāng)相關(guān)系數(shù)R≤，說明直線關(guān)系不準確，這種情況下所得的直線是不能使用的。Y～X線性回歸：R=；甲型曲線直線段：R=；新型曲線：R=。中國石油大學(xué)（北京）現(xiàn)代遠程教育畢業(yè)設(shè)計（論文）第七部分 總結(jié)及建議一、成果總結(jié) 物質(zhì)平衡方程：NpBo + WpBw = NBoiCt△P + We + WiBw 或NpBo + WpBw = K1△P + We + WiBw 得到基本數(shù)據(jù)：N（萬噸）Nr（萬噸）Re（﹪）N′（萬噸）容積法物質(zhì)法甲型曲線新型曲線甲型曲線新型曲線8192004年各季度末壓降：一季度二季度三季度四季度二、建議 由注水開發(fā)效果分析，該油藏處在二次采油的重要生產(chǎn)時期，為了提高油藏采收率，應(yīng)進行水驅(qū)技術(shù)改善，主要包括，加密調(diào)整井、多分枝水平井技，深部調(diào)堵及液流轉(zhuǎn)向技術(shù)，油層潤濕性轉(zhuǎn)變技術(shù)，井下油水分離及回注以及調(diào)整液流方向、周期注水等水動力學(xué)技術(shù)。除此之外，還可以應(yīng)用計算機建模及油藏模擬方法，對油藏開發(fā)全過程進行模擬研究，確定中后期開發(fā)方案的調(diào)整，最終實現(xiàn)擴大注水波及體積、增加產(chǎn)油量，提高油藏采收率。 由計算知，油藏最終采收率為36﹪， 很明顯，油藏的采收率較低。因此，需要采取一些措施來提高油藏的采收率，如酸化、壓裂。當(dāng)水驅(qū)開發(fā)到一定階段后，由于油藏的非均質(zhì)性、原油物性、重力影響等原因，即使經(jīng)過強注強采和井網(wǎng)加密及油層改造等綜合措施，仍然會有一定的剩余油難以動用。要挖掘這部分油層的儲層潛力，可以通過采用聚合物驅(qū)、表面活性驅(qū)、氣驅(qū)以及復(fù)合驅(qū)和微生物驅(qū)等技術(shù)，提高油藏最終采收率。參考文獻[1].張建國、雷光倫、 張燕玉.《油氣層滲流力學(xué)》[M].山東：中國石油大學(xué)出版社；[2].秦積舜、李愛芬.《油層物理學(xué)》[M].山東：中國石油大學(xué)出版社；[3].夏位榮.《油氣田開發(fā)地質(zhì)學(xué)》[M].北京：石油工業(yè)出版社；[4].金毓蓀、巢華慶、趙世遠.《采油地質(zhì)工程》[M].北京：石油工業(yè)出版社；[5].胡建國、張棟杰.《油氣藏工程實用預(yù)測方法文集》[M].北京：石油工業(yè)出版社；[6].戈蘭、惠策恩.《油氣井動態(tài)分析》[M].北京：石油工業(yè)出版社；[7].戴啟德、黃玉杰.《油田開發(fā)地質(zhì)學(xué)》[M].北京：石油大學(xué)出版社；[8].陳元千.《油氣藏工程計算方法》[M].北京：石油工業(yè)出版社；[9].布賴恩 F. 托勒爾 《油藏工程基本原理》[M].閆建華、趙萬優(yōu)、馬喬、王彥軍 等譯.北京：石油工業(yè)出版社；[10].江興林、朱法銀、朱仁宏.《油氣勘探與開發(fā)》[M].山東：石油大學(xué)出版社；[11].童章憲. 《油井產(chǎn)狀和油藏動態(tài)分析》[M].北京：石油工業(yè)出版社；[12].陳元千、李燙.《現(xiàn)代油藏工程》[M].北京：石油工業(yè)出版社；[13].[J].石油勘探與開發(fā)，第六期 ；[14].[J].石油學(xué)報，；[15].陳鐵龍.《三次采油概論》[M].北京：石油工業(yè)出版社；[16].閆存章、李陽.《三次采油技術(shù)文集》[M].北京：石油工業(yè)出版社；[17].中國石油勘探與生產(chǎn)分公司.《改善二次采油配套技術(shù)論文集》[M].北京：石油工業(yè)出 版社；[18].Prison S J. Elements of Oil Reservior Engineering. 2nd ED,1958[19].Wright F F. Field Result Indicate Significant Advances in Waterflooding.JPT(Oct.,1958)