【正文】 逆時(shí)針方向彎矩之和，反之亦然?？梢匀山M中較大者計(jì)算配筋。 由于框架結(jié)構(gòu)的底層柱過早出現(xiàn)塑性屈服，將影響整個(gè)結(jié)構(gòu)的變形能力。同時(shí)，隨著框架梁塑性鉸的出現(xiàn)，由于塑性內(nèi)力重分布，底層柱的反彎點(diǎn)具有較大的不確定性。因此。以第二層B軸柱為例說明。根據(jù)B柱內(nèi)力組合表，將支座中心處的彎矩?fù)Q算至支座邊緣，并于柱端組合彎矩的調(diào)整值比較后，選出最不利內(nèi)力，進(jìn)行配筋。（附加偏心距）取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中的較大者，即650/30=20mm,故取= mm。柱的計(jì)算長度因?yàn)椋?，故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)。＞（?。?＜15取=對(duì)稱配筋＜屬大偏壓情況。 ＜0再按及相應(yīng)的一組計(jì)算。=，節(jié)點(diǎn)上、下柱端彎矩=（）=此內(nèi)力是非地震組合情況，且無水平荷載效應(yīng)，故不必進(jìn)行調(diào)整，且取==。 ＞5同理可求得＞（?。?＜15取=對(duì)稱配筋＜屬大偏壓情況。＜0故按構(gòu)造配筋，且應(yīng)滿足，單側(cè)配筋率，故 選628（）?？偱浣盥剩?。截面采用對(duì)稱配筋，具體配筋見表334，表中： 取 當(dāng)＜15時(shí),取= （小偏心受壓）式中 —— 軸向力對(duì)截面形心的偏心距；—— 附加偏心距；—— 初始偏心距；—— 偏心受壓構(gòu)件的截面曲率修正系數(shù)；—— 考慮構(gòu)件長細(xì)比對(duì)構(gòu)件截面曲率的影響系數(shù)； —— 偏心距增大系數(shù)；—— 軸力作用點(diǎn)到受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離；—— 混凝土相對(duì)受壓區(qū)高度；、——受拉、受壓鋼筋面積。2～4層各柱實(shí)配鋼筋取628，；5～6層各柱實(shí)配鋼筋取625。(3)柱斜截面受剪承載力計(jì)算第一層B柱為例進(jìn)行計(jì)算框架柱的剪力設(shè)計(jì)值＜（滿足要求）＞3（?。┢渲腥≥^大的柱下端值，而且、不應(yīng)考慮，故為將表326（b）。與相應(yīng)的軸力N=＜=650650/=取N=。 ＜0故該層柱應(yīng)按構(gòu)造配置箍筋。 柱端加密區(qū)的箍筋選用4肢10@100。由表326可得一層柱底的軸壓比n=,查得=，則最小體積配筋率＜取10，=，則。根據(jù)構(gòu)造要求，取加密區(qū)箍筋為4肢10@150，加密區(qū)位置及長度按規(guī)范要求確定。非加密區(qū)還應(yīng)滿足S＜15d=1532=480mm,故箍筋取4肢10@150。各層柱箍筋計(jì)算結(jié)果見表336。表334 A柱正截面受壓承載力計(jì)算截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢⅣⅣⅤⅤ(kNm)(kN)(mm)(m2)650610550510(mm)(mm)195153(mm)(mm)11111111111111111111(mm)e(mm)偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心＜0＜0＜0＜0＜0＜0＜0＜0＜0＜0選筋832832628628628實(shí)配面積(mm)64346434369536953695% 表335 B柱正截面受壓承載力計(jì)算截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢⅣⅣⅤⅤ(kNm)(kN)(mm)(m2)650610550510(mm)19111520(mm)195153(mm)(mm)40(mm)250e(mm)635偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心＜0＜0＜0＜0＜0＜0＜0＜0＜0＜0選筋832832832832628628628628628628實(shí)配面積(mm)6434643464346434369536953695369536953695（%）表336 框架柱箍筋數(shù)量計(jì)算表柱號(hào)層次/kN /kNN/kN/kN/﹪實(shí)配箍筋加密區(qū)非加密區(qū)A柱60410＠100()410＠150()10410＠100()410＠150()B柱60410＠100()410＠150()10410＠100()410＠150()注：表中為換算至支座邊緣處的柱端剪力。 1～4層取相同的箍筋，4～6層取相同的箍筋。（3）框架梁柱節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)截面抗震驗(yàn)算第一層中節(jié)點(diǎn)。由節(jié)點(diǎn)兩側(cè)梁的受彎承載力計(jì)算節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)的剪力設(shè)計(jì)值，節(jié)點(diǎn)兩側(cè)梁的高度，即 本框架為三級(jí)抗震等級(jí)，按二級(jí)抗震等級(jí)計(jì)算，應(yīng)按式 計(jì)算節(jié)點(diǎn)的剪力設(shè)計(jì)值，其中為柱的計(jì)算高度，取節(jié)點(diǎn)上、下柱反彎點(diǎn)間的距離，即(左震)剪力設(shè)計(jì)值 因，故取及中的較大值，，，則 ＞滿足要求。節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)的受剪承載力按式計(jì)算，其中N取二層柱底軸力N=，故取N=設(shè)節(jié)點(diǎn)區(qū)配筋為410＠100，則 ＞故承載力滿足要求。第一層邊柱節(jié)點(diǎn)。由節(jié)點(diǎn)兩側(cè)梁的受彎承載力計(jì)算節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)的剪力設(shè)計(jì)值，節(jié)點(diǎn)兩側(cè)梁的高度，即 按式計(jì)算節(jié)點(diǎn)的剪力設(shè)計(jì)值，其中為柱的計(jì)算高度，取節(jié)點(diǎn)上、下柱反彎點(diǎn)間的距離，即 (右震)剪力設(shè)計(jì)值因，故取及中的較大值，，，則 ＞滿足要求。節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)的受剪承載力按式計(jì)算， N取二層柱底軸力N=二者中的較小者，故取N=，設(shè)節(jié)點(diǎn)區(qū)配筋為48＠100，則 ＞故承載力滿足要求。第六層中節(jié)點(diǎn)。由節(jié)點(diǎn)兩側(cè)梁的受彎承載力計(jì)算節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)的剪力設(shè)計(jì)值，節(jié)點(diǎn)兩側(cè)梁的高度，即 按式計(jì)算節(jié)點(diǎn)的剪力設(shè)計(jì)值，其中為柱的計(jì)算高度，取節(jié)點(diǎn)上、下柱反彎點(diǎn)間的距離，即（右震）剪力設(shè)計(jì)值因，故取及中的較大值，，，則 ＞滿足要求。節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)的受剪承載力按式計(jì)算，其中取=設(shè)節(jié)點(diǎn)區(qū)配筋為48＠150，則 ＞故承載力滿足要求。第六層邊柱節(jié)點(diǎn)。由節(jié)點(diǎn)兩側(cè)梁的受彎承載力計(jì)算節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)的剪力設(shè)計(jì)值，節(jié)點(diǎn)兩側(cè)梁的高度，即 按式計(jì)算節(jié)點(diǎn)的剪力設(shè)計(jì)值，其中為柱的計(jì)算高度，取節(jié)點(diǎn)上、下柱反彎點(diǎn)間的距離，即(右震)剪力設(shè)計(jì)值因，故取及中的較大值，，，則 ＞滿足要求。節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)的受剪承載力按式計(jì)算，其中取= 設(shè)節(jié)點(diǎn)區(qū)配筋為48＠150，則 ＞故承載力滿足要求。 1～4層取相同的箍筋，4～6層取相同的箍筋。（1）罕遇地震作用下的樓層剪力仍取4軸線的框架進(jìn)行計(jì)算。罕遇地震的地震影響系數(shù)最大值多遇地震作用下。，得到罕遇地震作用下的樓層剪力，見表337。表中表示4軸線框架的層間剪力，指4軸線框架的剛度。[5] 表337 罕遇地震作用下的樓層剪力層次多遇地震作用下的樓層剪力/kN罕遇地震作用下的樓層剪力/kN6320555910432111925（2）樓層受剪承載力計(jì)算1）構(gòu)件實(shí)際正截面承載力按框架梁、柱的實(shí)際配筋面積及材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（柱還包括對(duì)應(yīng)于重力荷載代表值的軸向力），分別由式和來計(jì)算構(gòu)件端部的實(shí)際正截面承載力。下面以框架底層為例進(jìn)行說明，其中。AB跨梁：A端同理的B端 BC跨梁：A（B）端A柱 查表326，可求得 B柱 查表326，可求得 同理可求得其它層的構(gòu)件實(shí)際正截面承載力六層：A柱： B柱： 五層：A柱： B柱： 四層：A柱： B柱： 三層：A柱： B柱： 二層：A柱： B柱： 各層計(jì)算結(jié)果見圖316。第層柱的相對(duì)彈性線剛度式中為標(biāo)準(zhǔn)層柱的線剛度。此處以2～6層為標(biāo)準(zhǔn)層，設(shè)其線剛度為1，則1層。2）樓層受剪承載力計(jì)算采用簡化的柱底塑性鉸法計(jì)算。由式可以計(jì)算出各柱的受剪承載力，進(jìn)而按式確定樓層的受剪承載力。計(jì)算過程見表338。表338 樓層受剪承載力計(jì)算 （kN）樓層123456邊柱A、D中柱B、C3）薄弱層彈塑性層間變形驗(yàn)算由式可以算出樓層的屈服強(qiáng)度系數(shù)，見表339。把這些值分別代入式：對(duì)于一般層：＜，對(duì)于底層：＜,對(duì)于頂層：＜以判斷薄弱樓層的位置。經(jīng)計(jì)算選5層為薄弱層，其彈塑性層間位移計(jì)算結(jié)果見表340。由表可見，最大層間彈塑性位移角發(fā)生在第5層，其＜，故滿足要求。 一層：=＜= （是）二層：=＞（+）/2= （不是）三層：=＜（+）/2= （是）四層：=＞（+）/2= （不是）五層：=＜（+）/2= （是）六層：=＞= （不是）表339 樓層屈服強(qiáng)度系數(shù)樓層123456表340 彈塑性層間位移驗(yàn)算樓層5699141/1933699141/1071879921/197 圖316 框架各構(gòu)件實(shí)際正截面承載力（單位：）板按彈性薄板理論方法計(jì)算。取1m寬板為計(jì)算單元?；炷敛捎肅25，=，鋼筋采用HPB235，=210N/mm2。[17] 樓面板樓面板的平面布置圖，有關(guān)尺寸及計(jì)算簡圖如圖317所示。圖317 樓板（屋面板）平面布置圖～D區(qū)格板的計(jì)算（1）荷載設(shè)計(jì)值活荷載㎡。恒荷載（2）計(jì)算跨度板厚=120mm,橫梁，縱梁① 內(nèi)跨 ，為軸線間距離② 邊跨 ，為凈跨，為梁寬各區(qū)格板計(jì)算跨度見表341。（3）彎矩計(jì)算跨中最大彎矩發(fā)生在活荷載為棋盤式布置時(shí)，它可以簡化為內(nèi)支座固支時(shí)作用下的跨中彎矩值，與當(dāng)內(nèi)支座鉸支時(shí)作用下的彎矩值兩者之和。支座最大負(fù)彎矩可近似按活荷載滿布求得，即內(nèi)支座固支時(shí)作用下的支座彎矩。在本工程中，樓蓋邊梁對(duì)板的作用是為固定支座。所有區(qū)格板按其位置與尺寸分為A、B、C、D四類。計(jì)算彎矩時(shí)，考慮泊松比的影響，取。查表“雙向板按彈性分析的計(jì)算系數(shù)表”（見《混凝土結(jié)構(gòu)》）對(duì)各區(qū)格彎矩進(jìn)行計(jì)算。各區(qū)格板的彎矩計(jì)算列于表241。（4）截面設(shè)計(jì)截面有效高度：選用8鋼筋作為受力主筋，則（短跨）方向跨中截面的=12020=100mm（長跨）方向跨中截面的=12030=90mm支座截面處均取為100mm。截面彎矩設(shè)計(jì)值：該板四周與梁整澆，故彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)按如下折減：① A區(qū)格不予折減；② B區(qū)格的跨中截面與BD支座截面折減10%（）；③ C區(qū)格的跨中截面與CD支座截面折減20%（）；④ D區(qū)格的跨中截面與DD支座截面折減20%。計(jì)算配筋量時(shí)，取內(nèi)力臂系數(shù)。截面配筋計(jì)算結(jié)果及實(shí)際配筋列于表342。 屋面板屋面板的平面布置圖，有關(guān)尺寸及計(jì)算簡圖如圖317所示?！獶區(qū)格板的計(jì)算（1）荷載設(shè)計(jì)值活荷載㎡。