【正文】 面位置內(nèi)力5柱頂MN柱底M177。177。N4柱頂MN柱底M177。N3柱頂MN柱底M177。177。N177。2柱頂MN柱底M177。177。N1柱頂MN柱底M177。177。N注：表中M以左側(cè)受拉為正，單位為；N以受壓為正，單位為。 表27 橫向框架中柱剪力組合表 層次5177。177。4177。177。3177。177。2177。177。1177。177。注：表中V以繞柱端順時針為正，單位為kN。表中、。框架梁抗震設(shè)計6框架梁抗震設(shè)計因此，框架梁截面設(shè)計時，組合表中與地震作用組合與靜力組合和風荷載組合的內(nèi)力進行比較，挑選出最不利內(nèi)力，進行框架梁截面配筋。下面僅以第一層邊跨BC梁為例，說明其計算方法和計算過程。1框架梁正截面受彎承載力計算第一層梁控制截面的內(nèi)力設(shè)計值與地震作用效應組合的設(shè)計值為最不利內(nèi)力組合，因此， Ⅰ；Ⅰ ； ；Ⅱ；Ⅲ；Ⅲ；；Ⅳ；Ⅳ；；Ⅴ。根據(jù)上述支座中心處的彎矩換算成支座邊緣控制截面的彎矩設(shè)計值，并進行配筋計算。支座彎矩：右左右當梁下部受拉時，按T形截面設(shè)計，當梁上部受拉時，按矩形截面設(shè)計。按T形截面設(shè)計時，受壓翼緣的計算寬度計算，即；梁采用混凝土強度等級C30(，)，；縱向鋼筋選用HRB335級鋼筋()。首先計算跨中控制截面Ⅱ，按單筋T形截面進行配筋，因為， 故屬于第一類T形截面。，實配鋼筋420()支座B右： 。說明富余，且達不到屈服，可近似的取：實配鋼筋422()，雖然小于，但不超過5％，滿足要求。支座C左：為了防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞，截面設(shè)計時，應按《抗震規(guī)范》,對剪力設(shè)計值進行調(diào)整。式中 －梁端剪力增大系數(shù)，；－梁的凈跨，對第一層邊緣，；－梁在重力荷載代表值作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計值，；、－分別為梁左、右端順時針或反時針方向組合的彎矩設(shè)計值，由表24查得。 表28 框架梁縱向鋼筋計算表 層次截面()()()實配鋼筋()(%)5支座B右0763338318(763)C左0763344318(763)BC跨間646318(763)支座C右0402341318(763)CD跨間113216(402)3支座B右09421517422(1520)C左09421240422(1520)BC跨間800320(942)支座C右07631175422(1520)CD跨間708318(763)1支座B右012561575422(1520)C左012561229422(1520)BC跨間1256420(1256)支座C右012561181422(1520)對于邊跨(BC):順時針方向 反時針方向 計算時，取順時針方向和反時針方向中較大者。 右左考慮受剪承載力抗震調(diào)整系數(shù)。右左調(diào)整后的剪力設(shè)計值大于組合表中豎向荷載組合和與風荷載組合的剪力設(shè)計值，故按調(diào)整后的剪力設(shè)計值進行斜截面計算。右左故其受剪截面尺寸滿足要求。梁中箍筋根據(jù)《砼規(guī)范》，梁端加密區(qū)箍筋選用2Φ8@100，加密區(qū)長度取為900mm，箍筋選用HPB300級鋼筋(),則 ，滿足要求。非加密區(qū)箍筋選用2Φ8@200。故箍筋設(shè)置滿足要求。其他層梁的箍筋計算結(jié)果見表29。層次截面()()加密區(qū)非加密區(qū)實配箍筋()實配箍筋()5B右C左2Φ8@100()2Φ8@200()C右02Φ8@100()2Φ8@100()3B右C左2Φ8@100()2Φ8@200()C右2Φ8@100()2Φ8@100()1B左C右2Φ8@100()2Φ8@200()C右2Φ10@100()2Φ10@100()7框架柱抗震設(shè)計框架柱各層剪跨比和軸壓比計算結(jié)果如表30所示。由表可見，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。還有表中的剪跨比也可取，此處，為柱凈高；當時，?。划敃r，取。柱號層次()()()()()()邊柱550039023500390215004202中柱550039023500390215004202以第一層的中柱為例說明正截面承載力的計算過程。根據(jù)中柱內(nèi)力組合表，將支座中心處的彎矩換算至支座邊緣，并與柱端組合彎矩的調(diào)整值比較后，選出最不利內(nèi)力，進行配筋計算。及相應的， N=及相應的， 截面采用對稱配筋，混凝土采用C40(,),縱向鋼筋選用HRB400級鋼筋()，橫向箍筋選用HPB235級鋼筋()。 (1)彎矩增大系數(shù)按下列公式計算： ；取偏心方向截面尺寸的和20mm中的較大值；；，當時，??； ；；(大偏心受壓)；(小偏心受壓)；(大偏心受壓)；(小偏心受壓)。式中 －軸向壓力對截面重心的偏心距；－附加偏心距；－初始偏心距；－偏心受壓構(gòu)件的截面曲率修正系數(shù)；－構(gòu)件長細比對截面曲率的影響系數(shù)；－偏心距增大系數(shù)；－軸向壓力作用點至受拉鋼筋合力點的距離；－混凝土相對受壓區(qū)高度。 =+20==168mm 故初步判定為小偏心受壓 表34 框架柱縱向鋼筋計算表 柱層次()()()()()實配面積()(%)邊柱5層4125416(804)41252～4層4379418(1017)412501層5720425(1964)48000中柱5層4125416(804)41252～4層3920420(1256)412501層5318425(1964)48000以第一層中柱為例進行計算。由框架柱正截面承載力可知，第一層中柱的柱頂和柱底的彎矩設(shè)計值分別為、。根據(jù)《抗震規(guī)范》，一、二、三級的框架柱組合的剪力設(shè)計值應按下列公式調(diào)整：式中 、－分別為柱上、下端順時針或反時針方向截面組合的彎矩設(shè)計值；－柱的凈高；－柱剪力增大系數(shù)，。則框架柱的剪力設(shè)計值為， 故其受剪截面尺寸滿足要求。根據(jù)《砼規(guī)范》，框架柱斜截面受剪承載力應符合下列公式：式中 －框架柱的剪跨比。可取，此處，為柱凈高；當時，取；當時，取；－考慮地震作用組合的框架柱軸向壓力設(shè)計值，當時，取。由 ，取；，取。因此， 柱端加密區(qū)的箍筋選用4Φ8@100，滿足要求。，根據(jù)《砼規(guī)范》，則最小體積配箍率為，滿足要求。加密區(qū)長度上下端分別取、。非加密區(qū)還應滿足，故箍筋取4Φ8@200。基礎(chǔ)設(shè)計沉管灌注樁設(shè)計有關(guān)力學參數(shù)表序號巖土名稱平均厚度（m）樁周土的摩擦力特征值qsia(KPa)樁端土的承載力特征值qpa(KPa)雜填土11粉質(zhì)粘土夾粉土14粉土夾粉砂19粉砂22細砂301700礫卵石未揭穿2800上部結(jié)構(gòu)傳至柱底的荷載為 混凝土C25（），配置HRB335級鋼筋，fy=300N/mm^2 選擇樁型和持力層因柱荷載較大，選擇中砂為持力層。初選預制實心方樁截面邊長300mm。樁端進入持力層1m. 單樁承載力計算 =4（11+14+19+22+30）+2800 =為端承樁，不考慮承臺作用。 估計樁的數(shù)量偏心荷載作用下：初選4根 初定承臺尺寸 樁距去：按承臺構(gòu)造要求：邊樁中心至承臺邊緣的距離不應小于樁的直徑或邊長，且樁的外邊緣至承臺邊緣的距離不應小于150mm。承臺邊長 a=+=取承臺埋深1m，高度h=550mm，樁頂伸入承臺50mm，鋼筋保護層70mm，則承臺有效高度為單樁承載力驗算取荷載效應標準組合計算樁頂荷載。取承臺及其上土的平均重度為：樁頂平均荷載：所以，單樁承載力滿足要求基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)的驗算荷載在計算樁基礎(chǔ)的結(jié)構(gòu)承載力、確定尺寸和配筋時，應該采用傳至承臺頂面的荷載效應基本組合。不計承臺及其上土重，在荷載效應基本組合下基樁豎向反力設(shè)計值：承臺受沖切承載力驗算樁對承臺的沖切沖切力:因為承臺高度故承臺受沖切承載力截面高度影響系數(shù)沖跨：沖跨比： 取沖切系數(shù)：沖切承載力： = = 角樁對承臺的沖切角樁樁頂?shù)呢Q向力設(shè)計值： 角樁沖切系數(shù):角樁沖切承載力： = 承臺受剪承載力驗算受剪切承載力截面高度影響系數(shù)： 計算截面的剪跨比：剪切系數(shù)：承臺受彎承載力驗算x方向與y方向配筋相同：配置18根?22 間距100mm 沿平行于x方向布置，y方向同，%。樁身正截面受壓承載力驗算對預制樁，取成樁工藝系數(shù) 受壓承載力 滿足要求。現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板設(shè)計以標準層的樓板為例進行說明?，F(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板的厚度為120mm，混凝土采用C30級，鋼筋采用HPB235級。標準層樓板由于主梁分割成的各區(qū)格樓板，其長邊與短邊之比均小于2，故屬于雙向板。本設(shè)計按彈性理論計算雙向板的內(nèi)力，并進行截面設(shè)計。荷載設(shè)計值樓面恒荷載；樓面活荷載。計算跨度內(nèi)跨取，邊跨取。