【正文】 kN/m21～5層樓面： 瓷磚地面（包括水泥粗砂打底） kN/m2120mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 25= kN/m2V型輕鋼龍骨吊頂 kN/m2 梁柱截面、梁跨度及柱高度的確定柱截面尺寸可根據(jù)：估算。根據(jù)上述計算結果并綜合考慮其它因素，本設計柱截面尺寸取值如下： 1層 650mm650mm 2～6層 550mm550mm梁截面高度一般取梁跨度L的1/12～1/8,寬度可取1/3～1/2梁高，因此，梁截面尺寸為： 1～6層 橫梁 300mm550mm 縱梁 300mm800mm框架結構計算簡圖如圖32所示。具體過程從略，計算 結果見表31。 表31 梁、柱重力荷載標準值層次構件mmkN/mkN/mmkN∑kN1邊橫梁2522中橫梁2511縱梁2520柱25262～6邊橫梁2522中橫梁2511縱梁2520柱25267邊橫梁253中橫梁252縱梁254柱2510混凝土采用C30，kN/ m2。對中框架取=。 表34 中框架柱側移剛度D值 （N/mm）層次邊柱（7）中柱（6）2～61601141894322575612150022496285476表35 邊框架柱側移剛度D值 （N/mm）層次A—1A—6，D—12～6145491259615828212096920372層次B—6A—22～6316371865012707422374167301層次1/A—2C—22～6349573329712840227738 表36 樓梯間邊框架柱側移剛度D值 （N/mm）層次1/A—1C—1/52～614549057219364112096921368層次D—1/5，C—1D—62～612596878812037219178128471層次C—62～629391126212將上述不同情況下同層框架柱側移剛度相加，即得框架各層層間側移剛度，見表37?？v梁線剛度的有關。縱向框架各層層間側移剛度值見表311。將結構按質量分布情況簡化為無限質點的懸臂直桿，導出以直桿頂點位移表示的基本公式。表312 結構頂點的假想側移計算層 次/kN/ N/mm/mm/mm647738654773864477386347738624773861581248（2）水平地震作用及樓層地震剪力計算本工程中，機構高度不超過40m，質量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用。各質點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見圖34。（4）水平地震作用下框架內(nèi)力計算以圖31中4軸線橫向框架內(nèi)力計算為例，說明計算方法，其余框架內(nèi)力計算從略。具體計算過程及結果見表315。表315 各層柱端彎矩及剪力計算(kN)層間剛度(N/mm)邊柱477679160144776791601447767916014477679160144776791601458124821500中柱y18943續(xù)表3151894318943189431894322496注：表中量綱為，量綱為kN。 =, ,=。2)表中單位為，單位為kN，單位為kN，單位為m。 框架結構分析時，應按靜力等效原理將圖36（a）的分布風荷載轉化為節(jié)點集中荷載，如圖36(b)所示。 （a）風荷載沿房屋高度的分布（kN/m） (b)等效節(jié)點集中風荷載（kN）圖36 框架上的風荷載（3）風荷載作用下框架結構內(nèi)力計算風荷載作用下框架結構內(nèi)力計算過程與水平地震作用下的相同，此處從略。左地震作用時，左側兩根柱為拉力，對應的右側兩根柱為壓力。由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)點上作用有集中力矩。圖310 各層梁上作用的活載對于第6層 同理，在屋面雪荷載作用下 對1～5層 3）豎向均布恒荷載的等效轉化對于第6層對于1～5層 4）豎向均布活荷載的等效轉化5）豎向均布雪荷載的等效轉化6）各桿在恒載的固端彎矩為屋面： 樓面： 7)各桿在活載作用下的固端彎矩1～6層：8)雪荷載作用下各桿固端彎矩將上述計算結果匯總，見表321和表322。由于結構和荷載均對稱，故計算時可用半框架。計算柱底軸力還需要考慮柱的自重，如表323和表324所示。由此表可知，本工程為三級抗震框架結構。下面以第一層AB跨梁考慮地震作用組合為例，說明各內(nèi)力的組合方法。177。跨間————————————————六 層A177。177。一項中下行內(nèi)的數(shù)值表示屋面作用雪荷載時對應的內(nèi)力。剪力計算：BC凈跨左震右震＜2=則 （3）框架柱內(nèi)力組合取每層框架柱柱頂和柱底兩個控制截面，組合結果及柱端彎矩設計值的調整見表326～327。表326（b） 橫向框架A柱柱端組合彎矩設計值的調整層次654321截面柱 頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底————————注：表中彎矩為相應于本層柱凈高上、下兩端的彎矩值，表中以左側受拉為正，單位為，以受壓為正，單位為kN。一項中括號內(nèi)的數(shù)值為屋面作用雪荷載，其它層樓面作用活荷載對應的內(nèi)力值。 考慮地震作用時,結構構件的截面采用下面的表達式：≤/式中 ——承載力抗力調整系數(shù)，取值見表330；——地震作用效應與其它荷載效應的基本組合；——結構構件的承載力。 當梁下部受拉時，按T型截面設計，當梁上部受拉時，按矩形截面設計。假設受拉鋼筋排成兩排，故取 ＞屬第一類T型截面。從表325中分別選出BC跨跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力，并將支座中心處的彎矩換算為支座邊緣控制截面的彎矩進行配筋計算。 梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB400級鋼，（）。將下部跨間截面的218鋼筋全部伸入支座，作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋（），再計算相應的受拉鋼筋，即支座A上部 ＜說明富裕，且達不到屈服。 當梁下部受拉時，按T型截面設計，當梁上部受拉時，按矩形截面設計。假設受拉鋼筋排成兩排，故取 ＞屬第一類T型截面?？山迫嵟?18（），＞，滿足要求。則支座邊 當梁下部受拉時，按T型截面設計，當梁上部受拉時，按矩形截面設計。假設受拉鋼筋排成兩排，故?。緦俚谝活怲型截面。（2）梁斜截面受剪承載力計算1～4層AB跨：實驗和理論分析證明，翼緣對提高T型截面梁的受剪承載力并不很顯著，因此，《混凝土結構設計規(guī)范》規(guī)定，在計算T形截面梁的承載力時，仍取腹板寬度b并按矩形截面計算。5～6層AB跨：＜故截面尺寸滿足要求。注意，表中的、和都不應考慮承載力調整系數(shù)。梁先屈服使整個框架有較大的內(nèi)力重分布和能量消耗能力，極限層間位移增大，抗震性能較好。 圖315 B柱截面計算簡圖地震往返作用，兩個方向的彎矩設計值均應滿足要求，當柱子考慮順時針彎矩之和時，梁應考慮逆時針方向彎矩之和，反之亦然。因此。柱的計算長度因為＞5，故應考慮偏心距增大系數(shù)。 ＞5同理可求得＞（?。?＜15取=對稱配筋＜屬大偏壓情況。2～4層各柱實配鋼筋取628，；5～6層各柱實配鋼筋取625。 柱端加密區(qū)的箍筋選用4肢10100。各層柱箍筋計算結果見表336。由節(jié)點兩側梁的受彎承載力計算節(jié)點核芯區(qū)的剪力設計值，節(jié)點兩側梁的高度，即 本框架為三級抗震等級，按二級抗震等級計算，應按式 計算節(jié)點的剪力設計值，其中為柱的計算高度，取節(jié)點上、下柱反彎點間的距離，即(左震)剪力設計值 因，故取及中的較大值，則 ＞滿足要求。節(jié)點核芯區(qū)的受剪承載力按式計算， N取二層柱底軸力N=二者中的較小者，故取N=，設節(jié)點區(qū)配筋為48＠100，則 ＞故承載力滿足要求。第六層邊柱節(jié)點。（1）罕遇地震作用下的樓層剪力仍取4軸線的框架進行計算。[5] 表337 罕遇地震作用下的樓層剪力層次多遇地震作用下的樓層剪力/kN罕遇地震作用下的樓層剪力/kN6320555910432111925（2）樓層受剪承載力計算1）構件實際正截面承載力按框架梁、柱的實際配筋面積及材料強度標準值（柱還包括對應于重力荷載代表值的軸向力），分別由式和來計算構件端部的實際正截面承載力。此處以2～6層為標準層，設其線剛度為1，則1層。表338 樓層受剪承載力計算 （kN）樓層123456邊柱A、D中柱B、C3）薄弱層彈塑性層間變形驗算由式可以算出樓層的屈服強度系數(shù)，見表339。 一層：=＜= （是）二層：=＞（+）/2= （不是）三層：=＜（+）/2= （是）四層：=＞（+）/2= （不是）五層：=＜（+）/2= （是）六層：=＞= （不是）表339 樓層屈服強度系數(shù)樓層123456表340 彈塑性層間位移驗算樓層5699141/1933699141/1071879921/197 圖316 框架各構件實際正截面承載力（單位：）板按彈性薄板理論方法計算。圖317 樓板（屋面板）平面布置圖～D區(qū)格板的計算（1）荷載設計值活荷載㎡。在本工程中，樓蓋邊梁對板的作用是為固定支座。各區(qū)格板的彎矩計算列于表241。截面配筋計算結果及實際配筋列于表34