【正文】 ABBC四層ABBC三層ABBC二層ABBC活載（a）頂層ABBC五層ABBC四層ABBC三層ABBC二層ABBC活載（b）頂層ABBC五層ABBC四層ABBC三層ABBC二層ABBC活載（c）頂層ABBC五層ABBC　　　　　　　　　續(xù)表荷載種類桿件跨向彎矩標準值調(diào)幅系數(shù)條幅后彎矩標準值Ml0Mr0M中βMlMrM活載（c）四層ABBC三層ABBC二層ABBC活載（d）頂層ABBC五層ABBC四層ABBC三層ABBC二層ABBC（雪載+活載）頂層ABBC五層ABBC四層ABBC三層ABBC二層ABBC 一般組合采用三種組合形式，（見表4–表4–4）。 (1)可變荷載效應控制時：+k； +(活k+風k) 。 (2)永久荷載效應控制時：+≈+活k。 考慮地震作用的組合見表4–表4–5。表43 橫向框架梁內(nèi)力組合(考慮地震組合)表45 橫向框架柱內(nèi)力組合（考慮地震組合）第5章 橫向框架梁柱截面設計 經(jīng)查《建筑抗震設計規(guī)范》知本工程框架的抗震等級是三級，所以在計算地震作用下梁、柱的配筋時需要對梁、柱內(nèi)力進行調(diào)整。 為了增大梁“強剪弱彎”的程度，抗震設計中，一、二、三級的框架，其梁端截面組合的剪力設計值應按下式調(diào)整：彎矩組合設計值: 例如二層橫梁AB左右端剪力V左、V右計算如下： 梁左端： 梁右端： 取梁端順時針（正）或逆時針（負）方向彎矩組合的絕對值大者計算梁端剪力。 所以 ln為凈跨，此處近似按計算跨度計算。其余兩端計算簡歷略。 具體計算結(jié)果見表51～表57。 為了滿足和提高框架結(jié)構(gòu)“強柱弱梁”程度，在抗震設計中采用增大柱端彎矩設計值的方法，一、二、三級框架的梁柱節(jié)點處，柱端組合的彎矩設計值應符合下式要求： 例如二層A柱下端你和底層A柱上端彎矩，計算過程如下。 m（表44），所以ΣMc=ηcΣMb==m，上下柱端的彎矩設計值按柱線剛度分配，二層A柱下端彎矩M c=(+)=m，底層A柱上端彎矩Mc=(+) = kNm。取以上調(diào)整后的數(shù)值與表45中相應彎矩數(shù)據(jù)的大者即可，其余節(jié)點計算過程略。具體計算結(jié)果見表58～表510。 由內(nèi)力計算可知，本工程柱各截面的剪力設計值甚小，故不進行斜截面承載力計算，箍筋按抗震構(gòu)造要求配置。箍筋形式采用菱形復合箍，直徑均采用A8，%，滿足抗震要求。 多遇地震作用下橫向框架的層間彈性側(cè)移見表511。對于鋼筋混凝土框架[θe]取1/550。表511 層間彈性側(cè)移驗算層次h(m)Vi(kN)∑Di(kN/mm)Δμe= Vi/∑Di(mm)[θe]hi(mm)54321 通過以上計算結(jié)果看出，各層層間彈性側(cè)移均滿足規(guī)范要求，即Δμe[θe]hi。第6章 樓梯結(jié)構(gòu)設計本題工程采用現(xiàn)澆混凝土板式樓梯，設計混凝土強度等級為C30，梯板鋼筋為HPB300鋼，梯梁鋼筋為HRB400鋼。，樓梯欄桿采用金屬欄桿。樓梯平面布置如圖6–1，踏步裝修做法見圖6–2。踏步A5002500420020020002000休息平臺板（100mm厚）TB（140mm厚）41/420280202013020336粉面B抹灰C140計算單元=3006300TL1(200x400)TL1(200x400)KJL圖61 樓梯平面圖 圖62 踏步詳圖 樓梯板計算 荷載計算 板厚取l0/30， l0為梯段板跨度=30011+500+200/2=3900。 板厚h= l0/30=3900/30=130，取140。α=arctan150/300=176。，cosα=。 取1m寬板帶為計算單元。 踏步板自重（圖6–2部分 A） (+)/2125/= 踏步地面重（圖6–2部分 B） (+)120/= 底板抹灰重（圖6–2部分 C） 117/= 欄桿重 = 活載 1= Σ= 內(nèi)力計算 配筋計算 板的有效高度h0=h–20=140–20=120，混凝土抗壓設計強度fc= N/mm2 鋼筋抗拉強度設計值fy=270 N/mm2 梯段板抗剪，=1000120= kN 滿足抗剪要求。支座構(gòu)造配A8@200。 休息平臺板計算 按簡支梁計算，簡圖如圖6–3。圖63 平臺板計算簡圖 以板寬1m為計算單位，計算跨度近似?。簂=2500–200/2=2000 板厚取100mm 荷載計算 面層 120= 板自重 125= 板底粉刷 117= 活載 1= Σ= 內(nèi)力計算 配筋計算 選用A6@130 AS=218mm2 梯段梁TL1計算 截面高度h=L/12=1/124200=350，取400高，寬取200。 荷載計算 梯段梁傳 休息平臺板傳 梁自重 25= Σ= 內(nèi)力計算 配筋計算 鋼筋采用HRB400級鋼，h0=400–35=365。 選用3C18 AS=763mm2 Vmax=1/2pl=1/2= =200365=260975N = Vmax =200365=73073N= Vmax 故只需按構(gòu)造要求配置箍筋，選用A6@200。 滿足最小配箍要求。第7章 基礎結(jié)構(gòu)設計 按照《地基基礎設計規(guī)范》和《建筑抗震設計及規(guī)范》的有關規(guī)定，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎頂面上的荷載只需按照荷載效應的基本組合來分析確定。 混凝土設計強度等級采用C30，基礎底板設計采用HPB300、HRB400級鋼筋， 。上柱斷面為500mm500mm，基礎部分柱斷面保護層加大，兩邊各增加50mm。故地下部分柱尺寸為600mm600mm，基礎承載力標準值按地質(zhì)剖面土參數(shù)，取fk=180kPa。 荷載計算 基礎承載力計算時，應采用荷載的標準組合。 恒k + (活k + 風k) 或 恒k + 活k , 取兩者中大者。 以軸線④為計算單元進行基礎設計，上部結(jié)構(gòu)傳來柱底荷載標準值為（表44） 邊柱柱底：Mk=+(+)=m Nk=+(+)= Vk=+()= 中柱柱底：Mk==m Nk=+= Vk=+]= 底層墻，基礎聯(lián)系梁傳來的荷載標準值（連系梁頂面標高同基礎頂面）。 墻重：177。 ： =（采用輕質(zhì)填充砌塊，γ=） 177。 ：19= kN/m（采用一般黏土磚，γ=19kN/m3） 連系梁重：(400240) 25= ∑=++=（） 柱A基礎底面：Fk=+= Mk=+= 柱B基礎底面：Fk=+= Mk== 確定基礎面積 根據(jù)地質(zhì)條件，取②層可塑性黏土層作為持力層， 。設天然地面絕對標高為室外地面。（室內(nèi)外高差600mm）土層分布如下圖7–1 A柱 初估基地尺寸 由于基地尺寸未知，持力層的承載力特征值先僅考慮深度修正，由于持力層為可塑性黏土，故取ηd = （加權土容重，其中雜填土容重取17kN/m) fa=fak+ηdγm()=180+()= 圖71 土層分布及埋深 設l/b= b=(A/)=()= 取b= l=3m 按持力層強度驗算基底尺寸： 基底形心處豎向力：∑Fk=+2031/2（+）= 基底形心處彎矩：∑Mk=m 偏心距： 所以滿足要求。 B柱 因B、所以將兩柱做成雙柱聯(lián)合基礎。 因兩柱荷載對稱，所以聯(lián)合基礎近似按中心受壓設計基礎。基礎埋深:，如下圖72。圖72 B、C柱聯(lián)合基礎埋深 A≥2（）=178。 設l=，b= A=178。 持力層強度驗算： 基底形心處豎向力：ΣFk=+20(+)/2= 基底形心處彎矩：ΣMk=m 偏心距： 抗震驗算 根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2001），本設計需進行地基抗震驗算； 荷載標準組合：恒載+（雪+活）+地震作用。（內(nèi)力取表4–6數(shù)據(jù)） A柱：上部傳來豎向力：++= 底層墻：= 豎向力：Nk= 上部傳來彎矩：++=m 底層墻：=m 彎矩：Mk=m 柱底剪力：V k== (BC)柱：上部傳來豎向力：(++)2= 底層墻：2=