【正文】 結(jié)果如下：1P26 層： =； =。1????23a..??????232a10..??????./8bKNm1~5 層： =； =。1P2P集中力偶 、 計(jì)算：M2對(duì)于 6 層： ???對(duì)于 1~5 層 ： 26?2)、活荷載計(jì)算活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如圖 計(jì)算?；詈奢d的計(jì)算過(guò)程同恒荷載的計(jì)算過(guò)程和方法相同。6 層： ==； ==。2aq2bq折算成均布荷載為：1~5 層： ==； ==。a bq折算成均布荷載為：、 的計(jì)算結(jié)果如下：1P26 層： =； =。2P1~5 層： =； =。1集中力偶 、 計(jì)算：M2???對(duì)于 6 層：對(duì)于 1~5 層： 將以上計(jì)算結(jié)果匯總，見(jiàn)表 、表 。表 橫向框架恒載匯總表層次1aq(KN/m)1b(KN/m)2aq(KN/m)2b(KN/m)1P(KN)2(KN)1M()6 1~5 表 橫向框架活載匯總表層次2aq(KN/m)2b(KN/m)1P(KN)2( KN)1M()6 ()（）（）（）（）1~5 注：標(biāo)注括號(hào)內(nèi)的數(shù)值對(duì)應(yīng)于屋面雪荷載作用情況。(3)、內(nèi)力計(jì)算橫向框架豎向恒荷載作用分布示意圖、橫向框架豎向活荷載作用分布圖分別見(jiàn)圖 、圖 。分配系數(shù)計(jì)算：由于取半框架計(jì)算內(nèi)力，切斷的橫梁線剛度為原來(lái)的兩倍，分配系數(shù)按與節(jié)點(diǎn)連接的各桿的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度比值計(jì)算。半框架的線剛度如圖 90==.5716??下 柱所示。邊柱頂層節(jié)點(diǎn)的分配系數(shù)為：6715==??右 梁 .367156下 柱 ==024890??左 梁 90==??上 柱 下 柱 右 梁 90==???上 柱 下 柱==???右 梁 上 柱 72==???下 柱 5==???右 梁 .1左 梁 .925上 柱 720==??下 柱中柱頂層節(jié)點(diǎn)的分配系數(shù)為： 邊柱中間層節(jié)點(diǎn)的分配系數(shù)為：中柱中間層節(jié)點(diǎn)的分配系數(shù)為：中柱底層節(jié)點(diǎn)的分配系數(shù)為：邊柱底層節(jié)點(diǎn)的分配系數(shù)為：.左 梁 .右 梁6715==??右 梁 KNm?????..1BCl框架梁端彎矩計(jì)算過(guò)程如下：以六層框架梁為例說(shuō)明計(jì)算過(guò)程：表 橫向框架各梁端彎矩匯總表恒載 活載梁端 梁端層次AB BA BC AB BA BC6 106 106 1~5 傳遞系數(shù)：遠(yuǎn)端固定，傳遞系數(shù)為 1/2；遠(yuǎn)端滑動(dòng)鉸支，傳遞系數(shù)為1。彎矩分配計(jì)算：恒載作用下，框架的彎矩分配計(jì)算見(jiàn)圖 ，框架的彎矩圖見(jiàn)圖 。活載作用下，框架的彎矩分配計(jì)算見(jiàn)圖 ，框架的彎矩圖見(jiàn)圖 。表 恒載作用下梁端剪力及柱軸力計(jì)算表 活載作用下梁端剪力及柱軸力計(jì)算7 橫向框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力組合 框架的抗震等級(jí)確定根據(jù)建筑物的建筑高度和抗震設(shè)防烈度查《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB500112022 表 得本框架結(jié)構(gòu)的抗震等級(jí)為三級(jí)。 框架梁內(nèi)力組合 本設(shè)計(jì)根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB500092022 第 條的規(guī)定：對(duì)于一般排架、框架結(jié)構(gòu)，基本組合可采用簡(jiǎn)化規(guī)則，并應(yīng)按下列組合值中取最不利值確定：1)、由可變荷載效應(yīng)控制的組合：；??1GkQkSS??? ??nGkQikiSS??????2)、由永久荷載效應(yīng)控制的組合： 13nkiciki????同時(shí)根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB500112022 第 條規(guī)定：結(jié)構(gòu)構(gòu)件的地震作用效應(yīng)和其他荷載效應(yīng)的基本組合，應(yīng)按下式確定： ??4GkEhkEvkwkSSS?????綜合考慮，查相關(guān)規(guī)范確定分項(xiàng)系數(shù)，最終可考慮以下 4 種內(nèi)力組合：?、 ?wb091Gkk?、 ?kQkc..3=.??、d5kQ、上面各式中： 恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)；G 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)；k 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)；wS 重力荷載代表值的效應(yīng)；GE 水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)。k此外，對(duì)于本設(shè)計(jì)，由于 ??的組合相比一般都較小，對(duì)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不起控制作用，故不予考慮。各層梁的內(nèi)力組合結(jié)構(gòu)見(jiàn)表 ，表中 、 兩列中的梁端彎矩為經(jīng)過(guò)kS調(diào)幅后的彎矩(彎矩調(diào)幅系數(shù)為 )。表 框架梁內(nèi)力組合表恒載① 活載② 地震荷載③風(fēng)載④ 1. 2①+② （① +②） + ③ （①+0. 5②）③ ① +1. 4（②+④） ① +1. 4（②④）M V M V 6 M V 跨 M邊 中 M中 M V 5 B左 M V M V 跨 M邊 中 M中 M V M V M 4 V 跨 M 邊 中 M 中 M V M V M 3 V 跨 M邊 中 M中 M V B左 M V 2 B右 M V 跨 M邊 中 M 中 M V B左 M V 1 B右 M V 跨 M邊 中 M中 豎向荷載內(nèi)力與右風(fēng)荷載組合A 右B左B右A 右B左豎向荷載內(nèi)力與左風(fēng)荷載組合B右荷載類別 豎向荷載 豎向荷載內(nèi)力與右地震荷載組合層次 位置 內(nèi)力 豎向荷載內(nèi)力與左地震荷載組合A 右B 右A 右A 右A 右B左B右 框架柱內(nèi)力組合取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制板截面。由于柱是偏心受力構(gòu)件且一般采用對(duì)稱配筋，故應(yīng)從組合求出下列最不利內(nèi)力： maxMN、 及 相 應(yīng) 的 ；bN、 及 相 應(yīng) 的 ；inc、 及 相 應(yīng) 的 。組合結(jié)果及柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整結(jié)果見(jiàn)表 。在考慮地震作用效應(yīng)的組合中，取屋面為雪荷載時(shí)的內(nèi)力進(jìn)行組合。表 框架 A 柱彎矩和軸力組合內(nèi)層 位 力 豎向荷載內(nèi)力與左地震荷載組合次 置 恒載① 活載② 地震荷載③風(fēng)載④ ①+② （① +②） + ③ （①+0. 5②）③ ① +1. 4（②+④） ① +1. 4（②④） M N 6 M N M N 5 M N M N 4 M N M N 3 M N M N M N M N M N 1 柱頂柱底2 柱頂柱底豎向荷載內(nèi)力與右地震荷載組合豎向荷載內(nèi)力與左風(fēng)荷載組合柱底柱頂柱底柱頂柱底豎向荷載內(nèi)力與右風(fēng)荷載組合柱頂柱底柱頂荷載類別 豎向荷載表 框架 A 柱剪力組合表層 豎向荷載內(nèi)力與左地震荷載組合次 恒載① 活載② 地震荷載③風(fēng)載④ 1. 2①+② （① +②） + ③ （①+0. 5②）③ ① +1. 4（②+④） ① +1. 4（②④）6 5 4 3 2 1 豎向荷載 豎向荷載內(nèi)力與右地震荷載組合豎向荷載內(nèi)力與左風(fēng)荷載組合豎向荷載內(nèi)力與右風(fēng)荷載組合荷載類別RES??8 框架梁這里僅以第一層 AB 跨梁為例，說(shuō)明計(jì)算方法和過(guò)程，其它層梁的配筋計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表見(jiàn)表 和表 。考慮地震作用時(shí)，橫向框架梁的截面設(shè)計(jì)采用《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》 所規(guī)定的表達(dá)式： 式中：S—框架梁內(nèi)力組合設(shè)計(jì)值，包括彎矩和剪力組合設(shè)計(jì)值； R—框架承載力設(shè)計(jì)值； —承載力抗震調(diào)整系數(shù)，由《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50011E?2022 表 查得。因此，框架梁截面設(shè)計(jì)時(shí)，內(nèi)力組合表中與地震作用組合的內(nèi)力均應(yīng)該乘以 后再與靜力組合和風(fēng)荷載組合的內(nèi)力進(jìn)行比較，然后取最不利組合，進(jìn)RE?行框架梁截面設(shè)計(jì)?？蚣芰赫孛媸軓澇休d力：根據(jù)表 ，分別找出框架梁梁端的彎矩和剪力（下列數(shù)據(jù)已經(jīng)考慮乘以地震作用調(diào)整系數(shù)）：=， =；AM右 AV右=， =；B左 B左=， =；右 左根據(jù)上述支座中心處得彎矩?fù)Q算成支座邊緣控制截面的彎矩設(shè)計(jì)值，并進(jìn)行配筋計(jì)算：支座彎矩： ==== 中框架梁采用 C30 強(qiáng)度等級(jí)的混凝土，( ， 2cf=)， ；縱向鋼筋采用 HRB400 級(jí)鋼筋, 其強(qiáng)度為2tf=?；考慮抗震 。y60? .5??0 。cfsybhA m?????。sAm?(71520)3%()????滿 足 要 求 。2 ?????????60 ??????????? ? 按 T 形截面配筋。 根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》500102022 表 的要求，確定翼緣寬度0/378/260fbl m???。(1)、框架梁底部受拉鋼筋計(jì)算： ????10/??????? = 故屬于第一類 T 形截面。 12s??實(shí)配鋼筋 3C16，梁端截面相對(duì)受壓區(qū)高度：符合《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB500112022 第 條第一條款的規(guī)定：梁端計(jì)入受壓鋼筋的混凝土受壓區(qū)高度和有效高度之比，一級(jí)不應(yīng)大于 ，二、三級(jí)不應(yīng)大于 的要求。(2)、支座處受力鋼筋的計(jì)算：將下部跨間截面的 2C22+2C25 鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋( ),再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋 ，即支座 A 上部：? s????。sAm???????,min/? ???????。????。75sysMAmfha???????????。65sysA mfha???????說(shuō)明 富裕，且達(dá)不到屈服。可以近似的?。?實(shí)配 3C22( )支座 B 左側(cè)上部：實(shí)配 3C22 ( )(2)、梁斜截面受剪承載力計(jì)算AB 跨： ?????故截面尺寸滿足要求。 0715。wh 故屬于厚腹梁。//.84。梁端加密區(qū)箍筋采用 2 肢 C8@100,箍筋采用 HPB235 級(jí)鋼筋，其強(qiáng)度等級(jí)為，則/yvfKNm?=+=加密區(qū)長(zhǎng)度為 1150mm(根據(jù)抗震規(guī)范表 確定)，非加密區(qū)箍筋取 2 肢A8@200,箍筋設(shè)置滿足要求。同理 BC 跨也可求得的結(jié)果是：由于梁較短，因此全長(zhǎng)加密，為 2 肢8A100。梁的構(gòu)造鋼筋：由于 KL1 腹板高度 480mm 大于 450mm，根據(jù)相關(guān)規(guī)范要求：需要配腰筋且每側(cè)不少于 ，且間距不宜大于 200mm。根據(jù)上述要求，%wbh在 KL1 每側(cè)配置 3A12 的腰筋。以上是一層邊梁的正截面承載力和斜截面承載力的計(jì)算方法和過(guò)程。其它層的邊梁和中梁的正截面承載力算和斜截面承載力計(jì)算過(guò)程與其相同，這里不在贅述。 ()45cMVh?????滿 足 要 ?滿 足 要 求 框架柱 (1)、剪壓比和軸壓比驗(yàn)算本框架的剪力是按《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB500112022 第 條第二條款規(guī)定，框架柱的剪跨比宜大于 2；根據(jù)建筑的抗震等級(jí)為三級(jí)，設(shè)防烈度為7 度，查《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB500112022 表 得軸壓比限值為 。以第一層 A 柱為例說(shuō)明柱的剪壓比和軸壓比的驗(yàn)算過(guò)程：b=600mm， =60035=565mm， 。(35)cfNmC?柱端剪力設(shè)計(jì)值： ??柱端彎矩設(shè)計(jì)值： .9.柱軸力 N 取柱底壓力最大值：N=剪跨比：軸壓比：由于一層的軸力和剪力最大，因此一層滿足以后其他層得剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范的相關(guān)要求。因此不再驗(yàn)算。(2)、柱正截面承載力計(jì)算以第一層邊柱為例說(shuō)明框架柱的計(jì)算過(guò)程。根據(jù)框架柱 A 內(nèi)力組合表，將支座中心處得彎矩?fù)Q算至支座邊緣，并與柱端組合彎矩進(jìn)行比較，選出最不利內(nèi)力，進(jìn)行配筋計(jì)算。在框架設(shè)計(jì)中為了體現(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁”的原則， 《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB500112022 表 要求：一、二、三、四級(jí)框架的梁柱節(jié)點(diǎn)處，除框