【正文】 結(jié)果如下：1P26 層： =； =。1????23a..??????232a10..??????./8bKNm1~5 層： =； =。1P2P集中力偶 、 計算：M2對于 6 層： ???對于 1~5 層 ： 26?2)、活荷載計算活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如圖 計算?；詈奢d的計算過程同恒荷載的計算過程和方法相同。6 層： ==； ==。2aq2bq折算成均布荷載為：1~5 層： ==； ==。a bq折算成均布荷載為：、 的計算結(jié)果如下：1P26 層： =； =。2P1~5 層： =； =。1集中力偶 、 計算：M2???對于 6 層：對于 1~5 層： 將以上計算結(jié)果匯總，見表 、表 。表 橫向框架恒載匯總表層次1aq(KN/m)1b(KN/m)2aq(KN/m)2b(KN/m)1P(KN)2(KN)1M()6 1~5 表 橫向框架活載匯總表層次2aq(KN/m)2b(KN/m)1P(KN)2( KN)1M()6 ()（）（）（）（）1~5 注：標(biāo)注括號內(nèi)的數(shù)值對應(yīng)于屋面雪荷載作用情況。(3)、內(nèi)力計算橫向框架豎向恒荷載作用分布示意圖、橫向框架豎向活荷載作用分布圖分別見圖 、圖 。分配系數(shù)計算：由于取半框架計算內(nèi)力，切斷的橫梁線剛度為原來的兩倍，分配系數(shù)按與節(jié)點連接的各桿的轉(zhuǎn)動剛度比值計算。半框架的線剛度如圖 90==.5716??下 柱所示。邊柱頂層節(jié)點的分配系數(shù)為：6715==??右 梁 .367156下 柱 ==024890??左 梁 90==??上 柱 下 柱 右 梁 90==???上 柱 下 柱==???右 梁 上 柱 72==???下 柱 5==???右 梁 .1左 梁 .925上 柱 720==??下 柱中柱頂層節(jié)點的分配系數(shù)為： 邊柱中間層節(jié)點的分配系數(shù)為：中柱中間層節(jié)點的分配系數(shù)為：中柱底層節(jié)點的分配系數(shù)為：邊柱底層節(jié)點的分配系數(shù)為：.左 梁 .右 梁6715==??右 梁 KNm?????..1BCl框架梁端彎矩計算過程如下：以六層框架梁為例說明計算過程：表 橫向框架各梁端彎矩匯總表恒載 活載梁端 梁端層次AB BA BC AB BA BC6 106 106 1~5 傳遞系數(shù)：遠(yuǎn)端固定，傳遞系數(shù)為 1/2；遠(yuǎn)端滑動鉸支，傳遞系數(shù)為1。彎矩分配計算：恒載作用下，框架的彎矩分配計算見圖 ，框架的彎矩圖見圖 ?；钶d作用下，框架的彎矩分配計算見圖 ，框架的彎矩圖見圖 。表 恒載作用下梁端剪力及柱軸力計算表 活載作用下梁端剪力及柱軸力計算7 橫向框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力組合 框架的抗震等級確定根據(jù)建筑物的建筑高度和抗震設(shè)防烈度查《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB500112022 表 得本框架結(jié)構(gòu)的抗震等級為三級。 框架梁內(nèi)力組合 本設(shè)計根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB500092022 第 條的規(guī)定：對于一般排架、框架結(jié)構(gòu)，基本組合可采用簡化規(guī)則，并應(yīng)按下列組合值中取最不利值確定：1)、由可變荷載效應(yīng)控制的組合：；??1GkQkSS??? ??nGkQikiSS??????2)、由永久荷載效應(yīng)控制的組合： 13nkiciki????同時根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB500112022 第 條規(guī)定：結(jié)構(gòu)構(gòu)件的地震作用效應(yīng)和其他荷載效應(yīng)的基本組合，應(yīng)按下式確定： ??4GkEhkEvkwkSSS?????綜合考慮，查相關(guān)規(guī)范確定分項系數(shù)，最終可考慮以下 4 種內(nèi)力組合：?、 ?wb091Gkk?、 ?kQkc..3=.??、d5kQ、上面各式中： 恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)；G 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)；k 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)；wS 重力荷載代表值的效應(yīng)；GE 水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)。k此外，對于本設(shè)計，由于 ??的組合相比一般都較小，對結(jié)構(gòu)設(shè)計不起控制作用，故不予考慮。各層梁的內(nèi)力組合結(jié)構(gòu)見表 ，表中 、 兩列中的梁端彎矩為經(jīng)過kS調(diào)幅后的彎矩(彎矩調(diào)幅系數(shù)為 )。表 框架梁內(nèi)力組合表恒載① 活載② 地震荷載③風(fēng)載④ 1. 2①+② （① +②） + ③ （①+0. 5②）③ ① +1. 4（②+④） ① +1. 4（②④）M V M V 6 M V 跨 M邊 中 M中 M V 5 B左 M V M V 跨 M邊 中 M中 M V M V M 4 V 跨 M 邊 中 M 中 M V M V M 3 V 跨 M邊 中 M中 M V B左 M V 2 B右 M V 跨 M邊 中 M 中 M V B左 M V 1 B右 M V 跨 M邊 中 M中 豎向荷載內(nèi)力與右風(fēng)荷載組合A 右B左B右A 右B左豎向荷載內(nèi)力與左風(fēng)荷載組合B右荷載類別 豎向荷載 豎向荷載內(nèi)力與右地震荷載組合層次 位置 內(nèi)力 豎向荷載內(nèi)力與左地震荷載組合A 右B 右A 右A 右A 右B左B右 框架柱內(nèi)力組合取每層柱頂和柱底兩個控制板截面。由于柱是偏心受力構(gòu)件且一般采用對稱配筋，故應(yīng)從組合求出下列最不利內(nèi)力： maxMN、 及 相 應(yīng) 的 ；bN、 及 相 應(yīng) 的 ；inc、 及 相 應(yīng) 的 。組合結(jié)果及柱端彎矩設(shè)計值的調(diào)整結(jié)果見表 。在考慮地震作用效應(yīng)的組合中，取屋面為雪荷載時的內(nèi)力進行組合。表 框架 A 柱彎矩和軸力組合內(nèi)層 位 力 豎向荷載內(nèi)力與左地震荷載組合次 置 恒載① 活載② 地震荷載③風(fēng)載④ ①+② （① +②） + ③ （①+0. 5②）③ ① +1. 4（②+④） ① +1. 4（②④） M N 6 M N M N 5 M N M N 4 M N M N 3 M N M N M N M N M N 1 柱頂柱底2 柱頂柱底豎向荷載內(nèi)力與右地震荷載組合豎向荷載內(nèi)力與左風(fēng)荷載組合柱底柱頂柱底柱頂柱底豎向荷載內(nèi)力與右風(fēng)荷載組合柱頂柱底柱頂荷載類別 豎向荷載表 框架 A 柱剪力組合表層 豎向荷載內(nèi)力與左地震荷載組合次 恒載① 活載② 地震荷載③風(fēng)載④ 1. 2①+② （① +②） + ③ （①+0. 5②）③ ① +1. 4（②+④） ① +1. 4（②④）6 5 4 3 2 1 豎向荷載 豎向荷載內(nèi)力與右地震荷載組合豎向荷載內(nèi)力與左風(fēng)荷載組合豎向荷載內(nèi)力與右風(fēng)荷載組合荷載類別RES??8 框架梁這里僅以第一層 AB 跨梁為例，說明計算方法和過程，其它層梁的配筋計算結(jié)果見表見表 和表 ?？紤]地震作用時，橫向框架梁的截面設(shè)計采用《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》 所規(guī)定的表達式： 式中：S—框架梁內(nèi)力組合設(shè)計值，包括彎矩和剪力組合設(shè)計值； R—框架承載力設(shè)計值； —承載力抗震調(diào)整系數(shù)，由《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB50011E?2022 表 查得。因此，框架梁截面設(shè)計時，內(nèi)力組合表中與地震作用組合的內(nèi)力均應(yīng)該乘以 后再與靜力組合和風(fēng)荷載組合的內(nèi)力進行比較，然后取最不利組合，進RE?行框架梁截面設(shè)計。框架梁正截面受彎承載力：根據(jù)表 ，分別找出框架梁梁端的彎矩和剪力（下列數(shù)據(jù)已經(jīng)考慮乘以地震作用調(diào)整系數(shù)）：=， =；AM右 AV右=， =；B左 B左=， =；右 左根據(jù)上述支座中心處得彎矩?fù)Q算成支座邊緣控制截面的彎矩設(shè)計值，并進行配筋計算：支座彎矩： ==== 中框架梁采用 C30 強度等級的混凝土，( ， 2cf=)， ；縱向鋼筋采用 HRB400 級鋼筋, 其強度為2tf=?；考慮抗震 。y60? .5??0 。cfsybhA m?????。sAm?(71520)3%()????滿 足 要 求 。2 ?????????60 ??????????? ? 按 T 形截面配筋。 根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》500102022 表 的要求，確定翼緣寬度0/378/260fbl m???。(1)、框架梁底部受拉鋼筋計算： ????10/??????? = 故屬于第一類 T 形截面。 12s??實配鋼筋 3C16，梁端截面相對受壓區(qū)高度：符合《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB500112022 第 條第一條款的規(guī)定：梁端計入受壓鋼筋的混凝土受壓區(qū)高度和有效高度之比，一級不應(yīng)大于 ，二、三級不應(yīng)大于 的要求。(2)、支座處受力鋼筋的計算：將下部跨間截面的 2C22+2C25 鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋( ),再計算相應(yīng)的受拉鋼筋 ，即支座 A 上部：? s????。sAm???????,min/? ???????。????。75sysMAmfha???????????。65sysA mfha???????說明 富裕，且達不到屈服?？梢越频娜。?實配 3C22( )支座 B 左側(cè)上部：實配 3C22 ( )(2)、梁斜截面受剪承載力計算AB 跨： ?????故截面尺寸滿足要求。 0715。wh 故屬于厚腹梁。//.84。梁端加密區(qū)箍筋采用 2 肢 C8@100,箍筋采用 HPB235 級鋼筋，其強度等級為，則/yvfKNm?=+=加密區(qū)長度為 1150mm(根據(jù)抗震規(guī)范表 確定)，非加密區(qū)箍筋取 2 肢A8@200,箍筋設(shè)置滿足要求。同理 BC 跨也可求得的結(jié)果是：由于梁較短，因此全長加密，為 2 肢8A100。梁的構(gòu)造鋼筋：由于 KL1 腹板高度 480mm 大于 450mm，根據(jù)相關(guān)規(guī)范要求：需要配腰筋且每側(cè)不少于 ，且間距不宜大于 200mm。根據(jù)上述要求，%wbh在 KL1 每側(cè)配置 3A12 的腰筋。以上是一層邊梁的正截面承載力和斜截面承載力的計算方法和過程。其它層的邊梁和中梁的正截面承載力算和斜截面承載力計算過程與其相同，這里不在贅述。 ()45cMVh?????滿 足 要 ?滿 足 要 求 框架柱 (1)、剪壓比和軸壓比驗算本框架的剪力是按《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB500112022 第 條第二條款規(guī)定，框架柱的剪跨比宜大于 2；根據(jù)建筑的抗震等級為三級，設(shè)防烈度為7 度，查《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB500112022 表 得軸壓比限值為 。以第一層 A 柱為例說明柱的剪壓比和軸壓比的驗算過程：b=600mm， =60035=565mm， 。(35)cfNmC?柱端剪力設(shè)計值： ??柱端彎矩設(shè)計值： .9.柱軸力 N 取柱底壓力最大值：N=剪跨比：軸壓比：由于一層的軸力和剪力最大，因此一層滿足以后其他層得剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范的相關(guān)要求。因此不再驗算。(2)、柱正截面承載力計算以第一層邊柱為例說明框架柱的計算過程。根據(jù)框架柱 A 內(nèi)力組合表，將支座中心處得彎矩?fù)Q算至支座邊緣，并與柱端組合彎矩進行比較，選出最不利內(nèi)力，進行配筋計算。在框架設(shè)計中為了體現(xiàn)“強柱弱梁”的原則， 《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB500112022 表 要求：一、二、三、四級框架的梁柱節(jié)點處，除框