【正文】 1柱頂MN柱底MN柱端彎矩設(shè)計值的調(diào)整A柱：第6層，按《抗震規(guī)范》，無需調(diào)整。第5層，柱頂軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/=，無需調(diào)整。 柱底軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/=，無需調(diào)整。 第4層，同理也無需調(diào)整。第3層，柱頂軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/=。 可知，一、二、三層柱端組合的彎矩設(shè)計值應(yīng)符合下式要求： ΣMc=ηcΣMb 注：ΣMc為節(jié)點上下柱端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和，上下柱端的彎矩設(shè)計值可按彈性分析分配。 ΣMb為節(jié)點左右梁端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和。 ηc柱端彎矩增大系數(shù)。橫向框架A柱柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)整（相當(dāng)于本層柱凈高上下端的彎矩設(shè)計值）層次654321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb） γRENB柱： 第6層，按《抗震規(guī)范》，無需調(diào)整。 經(jīng)計算當(dāng)軸力N=fc Ac=6002/103= KN 時， 方符合調(diào)整的條件， 橫向框架B柱柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)整層次654321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb）γREN柱端剪力組合和設(shè)計值的調(diào)整例：第6層：恒載SGk =（M上+M下）/h=（）/= 活載SQk =（M上+M下）/h=（）/= 地震作用SEk =（M上+M下）/h=（+）/= 調(diào)整：（+）/= 橫向框架A柱剪力組合與調(diào)整（KN）層次SGkSQkSEk1SEk2γRe[（SGk+）+] ++V=γRe[ηvc（M bc +M lc）/hn ]126 5 4 813 2 1 同理，橫向框架B柱剪力組合與調(diào)整（KN）層次SGkSQkSEk1SEk2γRe[（SGk+）+] ++V=γRe[ηvc（M bc +M lc）/hn ]126 54 3 2 1 10截面設(shè)計 以第1層AB跨框架梁的計算為例。經(jīng)以上計算可知，梁的最不利內(nèi)力如下： 跨間： Mmax= KNm 支座A：Mmax= KNm 支座Bl：Mmax= KNm 調(diào)整后剪力：V= KN抗震設(shè)計中，對于樓面現(xiàn)澆的框架結(jié)構(gòu)，梁支座負(fù)彎矩按矩形截面計算縱筋數(shù)量?？缰姓龔澗匕碩形截面計算縱筋數(shù)量，跨中截面的計算彎矩，應(yīng)取該跨的跨間最大正彎矩或支座彎矩與1/2簡支梁彎矩之中的較大者，依據(jù)上述理論，得：考慮跨間最大彎矩處： 按T形截面設(shè)計，翼緣計算寬度bf，按跨度考慮，取bf，=l/3==1900mm，梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB335，（fy=fy，=300N/mm2），h0=ha=60035=565mm，因為fcm bf，hf，（ h0 hf，/2）=1900100（565100/2）=1311KNm KNm屬第一類T形截面。下部跨間截面按單筋T形截面計算：αs=M/（fcmbf，h02）=106/ξ=1（12αs）1/2=As=ξfcmbf，h0/fy=1900565/300= mm2實配鋼筋2Ф22Ф22，As=1520 mm2。ρ=1520/300/565=%ρmin=%，滿足要求。梁端截面受壓區(qū)相對高度：ξ=fyAs/（fcmbf，h0）=3001520/，符合二級抗震設(shè)計要求?？紤]兩支座處： 將下部跨間截面的4Ф22鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋，As，=1520 mm2，再計算相應(yīng)的受拉鋼筋A(yù)s，即支座A上部， αs=[M fy, As，(h0a,)]/（fcmbf，h02） =[1063001520(56535) ]/ = ξ=1（12αs）1/2= 可近似取 As=M/fy/(h0a,)=106/300/（56535）= mm2 實配鋼筋5Ф22，As=1900 mm2。 支座Bl上部： As=M/fy/(h0a,)=106/300/（56535）= mm2 實配鋼筋5Ф22，As=1900 mm2。 ρ=1900/300/565=%ρmin=%，又As，/ As =1520/1900=，滿足梁的抗震構(gòu)造要求。 驗算截面尺寸： hw=h0=565mm hw/b=565/300=4,屬厚腹梁。 =300565 =V=1533800N 可知，截面符合條件。 驗算是否需要計算配置箍筋： =300565 =V=182700N 可知，需按計構(gòu)造配箍。 箍筋選擇及梁斜截面受剪承載力計算： 梁端加密區(qū)箍筋取Ф8@100，箍筋用I級Q235熱扎鋼筋，fyv=210N/mm,則 + =300565+2102565/100 =1533800N ρsv= nAsv1/bs=2*ρsvmin== ，非加密區(qū)箍筋取Ф8@150。箍筋配置，滿足構(gòu)造要求。其它梁的配筋計算見下表：層次截面M（KNm）ξ計算As，（mm2）實配As，（mm2）計算As（mm2）實配As（mm2）As/As，ρ（%）配箍1支座A 04Ф22Ф22(2724) 加密區(qū)雙肢Ф8@100,非加密區(qū)雙肢Ф8@150Bl 0 4Ф22Ф22(2724)AB跨間 4Ф22(1520)支座Br* 0 5Ф25(2454)加密區(qū)四肢Ф8@80非加密區(qū)四肢Ф8@100BC跨間 4Ф22(1520)2支座A0 5Ф22(2454)加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150Bl0 5Ф25(2454)AB跨間 4Ф22(1520)支座Br 4Ф20(1256)加密區(qū)四肢Ф8@100非加密區(qū)四肢Ф8@150BC跨間 4Ф20(1256)3支座A 04Ф22(1520)加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150Bl 04Ф22(1520)AB跨間 4Ф20(1256)支座Br 4Ф20(1256)加密區(qū)四肢Ф8@100非加密區(qū)四肢Ф8@150BC跨間 1155 4Ф20(1256)4支座A 012704Ф20(1256)加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150Bl 04Ф20(1256)AB跨間 3Ф20(941)支座Br 3Ф20(941)加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150BC跨間 3Ф20(941)5支座A 0 3Ф20(941)加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150Bl 0 3Ф20(941)AB跨間 2Ф20(628)支座Br 2Ф20(628)加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150BC跨間 2Ф20(628)6支座A 0 3Ф16(603)加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150Bl03Ф16(603)AB跨間 2Ф14(308)支座Br 2Ф14(308)加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150BC跨間 2Ф14(308)根據(jù)《抗震規(guī)范》，對于二級抗震等級，剪跨比大于2。下表給出了框架柱各層剪跨比和軸壓比計算結(jié)果，注意，表中的Mc、Vc和N都不應(yīng)考慮抗震調(diào)整系數(shù)，由表可見，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。柱的剪跨比和軸壓比驗算柱號層次b（mm）h0（mm）fcm（N/mm2）Mc（KNm）Vc（KN）N（KN）Mc/Vch0N/fcmbh0A柱660056025600560246005602360056022600560217006602B柱66005605625600560246005602360056022600560217006602例：第1層A柱：柱截面寬度：b=700 mm柱截面有效高度：h0=70040=660 mm混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：fcm= N/mm2柱端彎矩計算值：Mc取上下端彎矩的最大值。Mc=（KNm）柱端剪力計算值：Vc =柱軸力N取柱頂、柱底的最大值：N=剪跨比：Mc/Vch0=*103/2軸壓比：N/fcmbh0=*103/先以第1層A柱為例，最不利組合一（調(diào)整后）：Mmax= KNm，N= KN 軸向力對截面重心的偏心矩e0=M/N=106/(103)= mm 附加偏心矩ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中的較大值，即20mm，故取ea= mm。 柱的計算長度，根據(jù)《抗震設(shè)計規(guī)范》，對于現(xiàn)澆樓蓋的底層柱， l0== 初始偏心矩：ei=e0+ea=+= mm 因為長細(xì)比l0/h=4800/700=5，故應(yīng)考慮偏心矩增大系數(shù)η。 ξ1=7002/（103）= 取ξ1= 又l0/h15，取ξ2= 得η=1+ l02ξ1ξ2h0/1400eih2 =1+660/1400/