【正文】 3。m M rb=m V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb] =[（+）/+] =右震：M lb=m M rb=m V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb] =[（+）/+] =BC跨：左震：M lb= M rb=m V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb] =[2+] =右震：M lb= M rb=m V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb] =[2+] =⑹、第1層AB跨：左震：M lb=m M rb=m V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb] =[（+）/+] =右震：M lb=m M rb=m V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb] =[（+）/+] =BC跨：左震：M lb= M rb=m V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb] =[2+] =右震：M lb= M rb=m V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb] =[2+] =六、框架柱的內力組合：取每層柱頂和柱底兩個控制截面，組合結果如下表： 橫向框架A柱彎矩和軸力組合`截面內力SGk調幅后SQk調幅后SEk（1）SEk（2）γRe[（SGk+）+] ++MmaxMM12NNminNmax5柱頂M N 柱底M N 4柱頂M N 柱底M N 3柱頂M N 柱底M N 2柱頂M N 柱底M N 1柱頂M N 柱底M N 橫向框架B柱彎矩和軸力組合層次截面內力SGk調幅后SQk調幅后SEk（1）SEk（2）γRe[（SGk+）+] ++MmaxMM12NNminNmax5柱頂M N 柱底M N 4柱頂M N 柱底M N 3柱頂M N 柱底M N 2柱頂M N 柱底M N 1柱頂M N 柱底M N 七、柱端彎矩設計值的調整：A柱：第5層，按《抗震規(guī)范》，無需調整。第4層，柱頂軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/=，無需調整。 柱底軸壓比[uN = N/Ac fc=103/=，無需調整。第3層，柱頂軸壓比[uN = N/Ac fc=103/=。 可知，一、二、三層柱端組合的彎矩設計值應符合下式要求:ΣMc=ηcΣMb 注：ΣMc為節(jié)點上下柱端截面順時針或逆時針方向組合彎矩設計值可按彈性分析分配。 ΣMb為節(jié)點左右梁端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設計值之和。 ηc柱端彎矩增大系數(shù)。橫向框架A柱柱端組合彎矩設計值的調整（相當于本層柱凈高上下端的彎矩設計值）層次54321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb） γREN B柱： 第5層，按《抗震規(guī)范》，無需調整。 經計算當軸力N=fc Ac=6002/103= KN 時， 方符合調整的條件，可知B柱調整圖如下：橫向框架B柱柱端組合彎矩設計值的調整層次54321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb） γREN 八、柱端剪力組合和設計值的調整：橫向框架A柱：⑴、第5層：恒載SGk =（M上+M下）/h=（）/= 活載SQk =（M上+M下）/h=（）/= 地震作用SEk =（M上+M下）/h=（+）/= 調整：（+）/=⑵、第4層：恒載SGk =（M上+M下）/h=（）/= 活載SQk =（M上+M下）/h=（）/= 地震作用SEk =（M上+M下）/h=（+）/= 調整：（+）/=⑶、第3層：恒載SGk =（M上+M下）/h=（）/= 活載SQk =（M上+M下）/h=（）/= 地震作用SEk =（M上+M下）/h=（+）/= 調整：（+）/=⑷、第2層：恒載SGk =（M上+M下）/h=（）/= 活載SQk =（M上+M下）/h=（）/= 地震作用SEk =（M上+M下）/h=（+）/= 調整：（+）/=⑸、第1層：恒載SGk =（M上+M下）/h=（）/= 活載SQk =（M上+M下）/h=（）/= 地震作用SEk =（M上+M下）/h=（+）/= 調整：（+）/= 橫向框架A柱剪力組合與調整（KN）層次SGkSQkSEk1SEk2γRe[（SGk+）+] ++V=γRe[ηvc（M bc +M lc）/hn ]125 4 3 2 1 橫向框架B柱：⑴、第5層：恒載SGk =（M上+M下）/h=（）/= 活載SQk =（M上+M下）/h=（）/= 地震作用SEk =（M上+M下）/h=（+）/= 調整：（+）/=⑵、第4層：恒載SGk =（M上+M下）/h=（）/= 活載SQk =（M上+M下）/h=（）/= 地震作用SEk =（M上+M下）/h=（+）/= 調整：（+）/=⑶、第3層：恒載SGk =（M上+M下）/h=（）/= 活載SQk =（M上+M下）/h=（）/= 地震作用SEk =（M上+M下）/h=（+）/= 調整：（+）/=⑷、第2層：恒載SGk =（M上+M下）/h=（）/= 活載SQk =（M上+M下）/h=（）/= 地震作用SEk =（M上+M下）/h=（+）/= 調整：（+）/=⑸、第1層：恒載SGk =（M上+M下）/h=（）/= 活載SQk =（M上+M下）/h=（）/= 地震作用SEk =（M上+M下）/h=（+）/= 調整：（+）/=橫向框架B柱剪力組合與調整（KN）層次SGkSQkSEk1SEk2γRe[（SGk+）+] ++V=γRe[ηvc（M bc +M lc）/hn ]125 4 3 2 1 (六)：截面設計一、框架梁：(一)、第1層AB跨框架梁的計算: 梁的最不利內力：經以上計算可知，梁的最不利內力如下： 跨間： Mmax= KNm 支座A：Mmax= KNm 支座Bl：Mmax= KNm 調整后剪力：V= KN 梁正截面受彎承載力計算： 抗震設計中，對于樓面現(xiàn)澆的框架結構，梁支座負彎矩按矩形截面計算縱筋數(shù)量。跨中正彎矩按T形截面計算縱筋數(shù)量，跨中截面的計算彎矩，應取該跨的跨間最大正彎矩或支座彎矩與1/2簡支梁彎矩之中的較大者，依據(jù)上述理論，得：（1）、考慮跨間最大彎矩處： 按T形截面設計，翼緣計算寬度bf，按跨度考慮，取bf，=l/3*==2000mm， 梁內縱向鋼筋選II級熱扎鋼筋，（fy=fy，=300N/mm2），h0=ha=60035=565mm，因為fcm bf，hf，（ h0 hf，/2）=2000120（565120/2）=m KNm屬第一類T形截面。下部跨間截面按單筋T形截面計算：αs=M/（fcmbf，h02）=106/ξ=1（12αs）1/2=As=ξfcmbf，h0/fy=2000565/300= mm2實配鋼筋4Ф25，As=1964mm2。ρ=1964/300/565=%ρmin=%，滿足要求。梁端截面受壓區(qū)相對高度：ξ=fyA