某辦公樓框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)-資料下載頁
2025-06-27 03:52本頁面
【正文】 3。m M rb=m V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb] =[（+）/+] =右震：M lb=m M rb=m V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb] =[（+）/+] =BC跨：左震：M lb= M rb=m V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb] =[2+] =右震：M lb= M rb=m V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb] =[2+] =⑹、第1層AB跨：左震：M lb=m M rb=m V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb] =[（+）/+] =右震：M lb=m M rb=m V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb] =[（+）/+] =BC跨：左震：M lb= M rb=m V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb] =[2+] =右震：M lb= M rb=m V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb] =[2+] =六、框架柱的內(nèi)力組合：取每層柱頂和柱底兩個控制截面，組合結(jié)果如下表： 橫向框架A柱彎矩和軸力組合`截面內(nèi)力SGk調(diào)幅后SQk調(diào)幅后SEk（1）SEk（2）γRe[（SGk+）+] ++MmaxMM12NNminNmax5柱頂M N 柱底M N 4柱頂M N 柱底M N 3柱頂M N 柱底M N 2柱頂M N 柱底M N 1柱頂M N 柱底M N 橫向框架B柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力SGk調(diào)幅后SQk調(diào)幅后SEk（1）SEk（2）γRe[（SGk+）+] ++MmaxMM12NNminNmax5柱頂M N 柱底M N 4柱頂M N 柱底M N 3柱頂M N 柱底M N 2柱頂M N 柱底M N 1柱頂M N 柱底M N 七、柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整：A柱：第5層，按《抗震規(guī)范》，無需調(diào)整。第4層，柱頂軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/=，無需調(diào)整。 柱底軸壓比[uN = N/Ac fc=103/=，無需調(diào)整。第3層，柱頂軸壓比[uN = N/Ac fc=103/=。 可知，一、二、三層柱端組合的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下式要求:ΣMc=ηcΣMb 注：ΣMc為節(jié)點(diǎn)上下柱端截面順時(shí)針或逆時(shí)針方向組合彎矩設(shè)計(jì)值可按彈性分析分配。 ΣMb為節(jié)點(diǎn)左右梁端截面順時(shí)針或逆時(shí)針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和。 ηc柱端彎矩增大系數(shù)。橫向框架A柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整（相當(dāng)于本層柱凈高上下端的彎矩設(shè)計(jì)值）層次54321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb） γREN B柱： 第5層，按《抗震規(guī)范》，無需調(diào)整。 經(jīng)計(jì)算當(dāng)軸力N=fc Ac=6002/103= KN 時(shí)， 方符合調(diào)整的條件，可知B柱調(diào)整圖如下：橫向框架B柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整層次54321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb） γREN 八、柱端剪力組合和設(shè)計(jì)值的調(diào)整：橫向框架A柱：⑴、第5層：恒載SGk =（M上+M下）/h=（）/= 活載SQk =（M上+M下）/h=（）/= 地震作用SEk =（M上+M下）/h=（+）/= 調(diào)整：（+）/=⑵、第4層：恒載SGk =（M上+M下）/h=（）/= 活載SQk =（M上+M下）/h=（）/= 地震作用SEk =（M上+M下）/h=（+）/= 調(diào)整：（+）/=⑶、第3層：恒載SGk =（M上+M下）/h=（）/= 活載SQk =（M上+M下）/h=（）/= 地震作用SEk =（M上+M下）/h=（+）/= 調(diào)整：（+）/=⑷、第2層：恒載SGk =（M上+M下）/h=（）/= 活載SQk =（M上+M下）/h=（）/= 地震作用SEk =（M上+M下）/h=（+）/= 調(diào)整：（+）/=⑸、第1層：恒載SGk =（M上+M下）/h=（）/= 活載SQk =（M上+M下）/h=（）/= 地震作用SEk =（M上+M下）/h=（+）/= 調(diào)整：（+）/= 橫向框架A柱剪力組合與調(diào)整（KN）層次SGkSQkSEk1SEk2γRe[（SGk+）+] ++V=γRe[ηvc（M bc +M lc）/hn ]125 4 3 2 1 橫向框架B柱：⑴、第5層：恒載SGk =（M上+M下）/h=（）/= 活載SQk =（M上+M下）/h=（）/= 地震作用SEk =（M上+M下）/h=（+）/= 調(diào)整：（+）/=⑵、第4層：恒載SGk =（M上+M下）/h=（）/= 活載SQk =（M上+M下）/h=（）/= 地震作用SEk =（M上+M下）/h=（+）/= 調(diào)整：（+）/=⑶、第3層：恒載SGk =（M上+M下）/h=（）/= 活載SQk =（M上+M下）/h=（）/= 地震作用SEk =（M上+M下）/h=（+）/= 調(diào)整：（+）/=⑷、第2層：恒載SGk =（M上+M下）/h=（）/= 活載SQk =（M上+M下）/h=（）/= 地震作用SEk =（M上+M下）/h=（+）/= 調(diào)整：（+）/=⑸、第1層：恒載SGk =（M上+M下）/h=（）/= 活載SQk =（M上+M下）/h=（）/= 地震作用SEk =（M上+M下）/h=（+）/= 調(diào)整：（+）/=橫向框架B柱剪力組合與調(diào)整（KN）層次SGkSQkSEk1SEk2γRe[（SGk+）+] ++V=γRe[ηvc（M bc +M lc）/hn ]125 4 3 2 1 (六)：截面設(shè)計(jì)一、框架梁：(一)、第1層AB跨框架梁的計(jì)算: 梁的最不利內(nèi)力：經(jīng)以上計(jì)算可知，梁的最不利內(nèi)力如下： 跨間： Mmax= KNm 支座A：Mmax= KNm 支座Bl：Mmax= KNm 調(diào)整后剪力：V= KN 梁正截面受彎承載力計(jì)算： 抗震設(shè)計(jì)中，對于樓面現(xiàn)澆的框架結(jié)構(gòu)，梁支座負(fù)彎矩按矩形截面計(jì)算縱筋數(shù)量?？缰姓龔澗匕碩形截面計(jì)算縱筋數(shù)量，跨中截面的計(jì)算彎矩，應(yīng)取該跨的跨間最大正彎矩或支座彎矩與1/2簡支梁彎矩之中的較大者，依據(jù)上述理論，得：（1）、考慮跨間最大彎矩處： 按T形截面設(shè)計(jì)，翼緣計(jì)算寬度bf，按跨度考慮，取bf，=l/3*==2000mm， 梁內(nèi)縱向鋼筋選II級熱扎鋼筋，（fy=fy，=300N/mm2），h0=ha=60035=565mm，因?yàn)閒cm bf，hf，（ h0 hf，/2）=2000120（565120/2）=m KNm屬第一類T形截面。下部跨間截面按單筋T形截面計(jì)算：αs=M/（fcmbf，h02）=106/ξ=1（12αs）1/2=As=ξfcmbf，h0/fy=2000565/300= mm2實(shí)配鋼筋4Ф25，As=1964mm2。ρ=1964/300/565=%ρmin=%，滿足要求。梁端截面受壓區(qū)相對高度：ξ=fyA
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