【正文】 MNB柱柱頂MN136柱低MN136表4 4 地震作用下橫向框架梁內(nèi)力組合桿件跨向截面內(nèi)力荷載種類內(nèi)力組合恒載(雪+活)地震作用（恒+）+向右向左向左向右四層橫梁AB跨梁左端M V 跨中M 梁右端M V BC跨梁左端M V 跨中M 梁右端M V 三層橫梁AB跨梁左端M V 跨中M 梁右端M V BC跨梁左端M V 跨中M 梁右端M V 二層橫梁AB跨梁左端M V 跨中M 梁右端M V BC跨梁左端M V 跨中M 梁右端M V 一層橫梁AB跨梁左端M V 跨中M 梁右端M V BC跨梁左端M V 跨中M 梁右端M V 表4 5 地震作用下橫向框架柱內(nèi)力組合桿件跨向截面內(nèi)力荷載種類內(nèi)力組合∣Mmax∣及相應的NNmin及相應的MNmax及相應的M恒載活載地震作用（恒+）+向右向左向右向左四層柱A柱柱頂M N 柱底M N B柱柱頂M N 柱底M N 三層柱A柱柱頂M N 柱底M N B柱柱頂M N 柱底M N 二層柱A柱柱頂M N 521521 521柱底MN B柱柱頂M N 柱底M273 N 一層柱A柱柱頂M N 柱底M N B柱柱頂M N136 柱底M N136 第5章 框架梁柱截面設計 基本理論 計算出框架梁柱控制截面內(nèi)力后，應分別按無地震作用效應組合內(nèi)力和有地震作用效應組合內(nèi)力進行截面設計，截面設計時分別采用下列表達式，實際配筋取兩者中計算出的較大值：無地震作用效應組合內(nèi)力組合時： (51) 有地震作用效應組合內(nèi)力組合時： (52)式中，γ—結構重要性系數(shù)，對安全等級為一級或設計使用年限為100年及以上的結構構件，對安全等級為二級或設計使用年限為50年及以上的 結構構 件，不 ； S—荷載效應組合的設計值； R—結構構件抗力設計值，即承載力設計值； γRE—構件承載力抗震調(diào)整系數(shù)，，混凝土各類受剪、當僅考慮豎向地震作用組合時。 框架梁截面設計框架梁的截面設計包括正截面抗彎承載力設計和斜截面抗剪承載力設計，然后再根據(jù)構造要求統(tǒng)一調(diào)整和布置縱向鋼筋和箍筋。為確?？蚣芰骸皬娂羧鯊潯?，抗震設計中，抗震等級一、二、三級的框架梁，其梁端截面組合的剪力設計值應按公式51調(diào)整： （51）式中， V—梁端截面組合的剪力設計值；Ln—梁的凈跨；VGb—梁在重力荷載代表值（9度是高層建筑還應包括豎向地震作用標準 值）作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設計值；—分別為梁左右端截面逆時針或順時針方向抗震組合的彎矩設計值，一級框架兩端彎矩均為負彎矩時，絕對值較小的彎矩應取零；—梁端剪力增大系數(shù)，?？蚣苤趬海ɡ┝ο?、彎矩、剪力的共同作用下，縱筋按正截面抗彎承載力設計，箍筋按斜截面抗剪承載力進行設計，此外為了使柱具有一定的延性，要控制柱的軸壓比。為了滿足和提高框架結構“強柱弱梁”程度，在抗震設計中采用增大柱端彎矩設計值的方法，抗震等級一、二、三級框架的梁柱節(jié)點處，柱端組合的彎矩設計值應符合下式要求： （）式中 —節(jié)點上下柱端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設計值之和，上下柱 端的彎矩設計值可按彈性分析分層進行分配； —節(jié)點左右梁端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設計值之和，一級框 架節(jié)點左右梁端均為負彎矩時，絕對值較小的彎矩應取零；—柱端彎矩增大系數(shù)，。當反彎點不在柱的層高范圍內(nèi)時，柱端截面組合的彎矩設計值可乘以上述柱端彎矩增大系數(shù)。為了避免框架結構底層柱下端過早屈服，影響整個結構的變形能力，抗震等級一、二、三級框架結構的底層，柱下端截面組合的彎矩設計值，、。底層柱縱向鋼筋宜按上下端不利情況布置。這里的底層指無地下室的基礎以上或地下室以上的首層?？拐鹪O計時，框架柱的剪力設計值要適當提高，抗震等級一、二、三級的框架柱和框支柱組合的剪力設計值應按下式調(diào)整： （）式中 ， —柱端截面組合的剪力設計值；—柱的凈高；—分別為柱的上下端順時針或逆時針方向截面調(diào)整后的組合彎矩設計值；—柱剪力增大系數(shù)，?？拐鸬燃壱?、二、三級框架的角柱，經(jīng)調(diào)整后的組合彎矩設計值、。一般多層框架柱計算長度按下式?。含F(xiàn)澆樓蓋：底層柱，其他層柱 。經(jīng)查《建筑抗震設計規(guī)范》知本工程框架的抗震等級是三級，所以在計算地震作用下梁、柱的配筋時需要對梁、柱內(nèi)力進行調(diào)整。 梁柱配筋結果 橫梁AB、BC跨正截面受彎承載力等計算結果見表51到517表51 橫梁AB、BC跨正截面受彎承載力計算層數(shù)混凝土強度等級bh(mm2)截面位置內(nèi)力組合柱邊截面彎矩（kNm)ho(mm)as=M/bhoα1fc　ξAs=ξbhoα1fc/fy實際選用（mm2)備注M(kNm)V(kN)四頂層C30200500梁左460 4572C18 AS=509 ξ≤跨中—460 4882C18 AS=509 ξ≤梁右460 4892C18 AS=509 ξ≤200500梁左460 1232C16 AS=402 ξ≤跨中—460 2C16 AS=402 ξ≤梁右460 2C16 AS=402 ξ≤三層C30200500梁左460 4532C18 AS=509 ξ≤跨中—460 4402C18 AS=509 ξ≤梁右460 4642C18 AS=509 ξ≤200500梁左460 1882C16 AS=402 ξ≤跨中—460 2C16 AS=402 ξ≤梁右460 1882C16 AS=402 ξ≤首層C30200500梁左460 4832C16 AS=402 ξ≤跨中—460 4282C18 AS=509 ξ≤梁右460 5042C18 AS=509 ξ≤200500梁左460 2C16 AS=402 ξ≤跨中—460 2C16 AS=402 ξ≤梁右460 2C16 AS=402 ξ≤注：正截面受彎承載力計算時，負彎矩按矩形截面計算，正彎矩處按T形截面計算例，A6支座的配筋計算，A6支座截面處：選用3C16，As=536mm2表52 橫梁AB、BC跨正截面抗震驗算層數(shù)混凝土強度等級bh(mm2)截面位置內(nèi)力組合柱邊截面彎矩（kNm)γREh0(mm)αs=γREM/α1fcbho2ξAs=bhoα1fc/fy實際選用（mm2)M(kNm)V(kN)四層C30200500梁左4603662C18 AS=509—4603382C18 AS=509梁右724603422C18 AS=509200500944604542C18 AS=509跨中—460282C18 AS=509944604542C18 AS=509三層C30200500梁左1704608752C18+2C16 AS=911—4603342C18 AS=509梁右1454607302C18+2C16 AS=91120050024546013644C18+2C16 AS=1420跨中—46072C18 AS=50926746015294C20+4C20 AS=1860一層C30200500梁左34146022174C20+2C18 AS=2273—4607092C18+2C16 AS=911梁右