【正文】 s，（mm2）實配As，（mm2）計算As（mm2）實配As（mm2）As/As，ρ（%）配箍1支座A04Ф22Ф22(2724)加密區(qū)雙肢Ф8@100,非加密區(qū)雙肢Ф8@150Bl04Ф22Ф22(2724)AB跨間2Ф22Ф22(1742)支座Br05Ф25(2454)加密區(qū)四肢Ф8@80非加密區(qū)四肢Ф8@100BC跨間4Ф25(1964)2支座A05Ф25(2454)加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150Bl05Ф25(2454)AB跨間4Ф22(1520)支座Br5Ф23(2077)加密區(qū)四肢Ф8@100非加密區(qū)四肢Ф8@150BC跨間4Ф24(1808)3支座A05Ф23(2077)加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150Bl05Ф23(2077)AB跨間3Ф23(1246)支座Br5Ф22(1900)加密區(qū)四肢Ф8@100非加密區(qū)四肢Ф8@150BC跨間4Ф26(1593)4支座A04Ф24(1808)加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150Bl04Ф24(1808)AB跨間2Ф25(982)支座Br3Ф25(1473)加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150BC跨間4Ф20(1256)5支座A03Ф25(1473)加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150Bl03Ф25(1473)AB跨間2Ф18(509)支座Br5Ф16(1005)加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150BC跨間3Ф22(1140)6支座A05Ф16(1005)加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150Bl05Ф16(1005)AB跨間2Ф14(308)支座Br3Ф16(603)加密區(qū)雙肢Ф8@100非加密區(qū)雙肢Ф8@150BC跨間3Ф14(461) 框架柱 柱截面尺寸驗算根據(jù)《抗震規(guī)范》，對于二級抗震等級，剪跨比大于2。下表給出了框架柱各層剪跨比和軸壓比計算結(jié)果，注意，表中的Mc、Vc和N都不應考慮抗震調(diào)整系數(shù)，由表可見，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。柱的剪跨比和軸壓比驗算，如表 92柱的剪跨比和軸壓比驗算所示：表 92柱的剪跨比和軸壓比驗算柱號層次b（mm）h0（mm）fcm（N/mm2）Mc（KNm）Vc（KN）N（KN）Mc/Vch0N/fcmbh0A柱665061025650610246506102365061022650610217006602B柱665061025650610246506102365061022650610217006602表格 91例：第1層A柱：柱截面寬度：b=700 mm柱截面有效高度：h0=70040=660 mm混凝土軸心抗壓強度設計值：fcm= N/mm2柱端彎矩計算值：Mc取上下端彎矩的最大值。Mc=（KNm）柱端剪力計算值：Vc =柱軸力N取柱頂、柱底的最大值：N=剪跨比：Mc/Vch0=*103/2軸壓比：N/fcmbh0=*103/ 柱正截面承載力計算先以第1層A柱為例，（1）最不利組合一（調(diào)整后）：Mmax= KNm，N= KN軸向力對截面重心的偏心矩e0=M/N=106/(103)= mm附加偏心矩ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中的較大值，即700/30=，故取ea= mm。柱的計算長度，根據(jù)《抗震設計規(guī)范》，對于現(xiàn)澆樓蓋的底層柱，l0==初始偏心矩：ei=e0+ea=+= mm因為長細比l0/h=4700/700=5，故應考慮偏心矩增大系數(shù)η。ξ1=7002/（103）=取ξ1=又l0/h15，取ξ2=得η=1+ l02ξ1ξ2h0/1400eih2=1+660/1400/=軸向力作用點至受拉鋼筋As合力點之間的距離e=ηei+h/2as=+700/240= mm對稱配筋：ξ=x/h0=N/fcmbh0=103/ξb=為大偏壓情況。As,=As=[Neξ() fcmb h02]/fy,/(h0as,)=[103() 7006602]/310/(66040)=(mm2)(2) 最不利組合二：Nmax=， M=m此組內(nèi)力是非地震組合情況，且無水平荷載效應，故不必進行調(diào)整。軸向力對截面重心的偏心矩e0=M/N=106/(103)=初始偏心矩：ei=e0+ea=+=長細比l0/h=4700/700=5，故應考慮偏心矩增大系數(shù)η。ξ1=7002/（103）=取ξ1=又l0/h15，取ξ2=得η=1+ l02ξ1ξ2h0/1400eih2=1+660/1400/=ηei===660=198mm,故為小偏心受壓。軸向力作用點至受拉鋼筋As合力點之間的距離e=ηei+h/2as=+700/240=ξ=（Nξbfcmbh0）/[ ()/()/(h0as,) +fcmbh0 ]+ξb按上式計算時，應滿足Nξbfcmbh0及Ne.因為N=ξbfcmbh0=700660=故可按構造配筋，且應滿足ρmin=%，單側(cè)配筋率ρsmin≥%，故As,=As=ρsminbh=%700700=980mm2選4Ф20，As,=As=1256mm2總配筋率ρs=31256/700/660=%% 柱斜截面受剪承載力計算以第1層A柱為例，查表可知：框架柱的剪力設計值V c=剪跨比λ=3，取λ=3軸壓比n=考慮地震作用組合的柱軸向壓力設計值N==7002/103=故取N=(λ+1)+=700660/(3+1)+103=192890N故該層柱應按構造配置箍筋。柱端加密區(qū)的箍筋選用4肢Ф10@100。查表得，最小配筋率特征值λv=，則最小配筋率ρvmin=λvfcm/fyv=柱箍筋的體積配筋率ρv=（ΣAsvili）/s/Acor=6508/100/650/650=%%,符合構造要求。注：Asvi、li為第i根箍筋的截面面積和長度。 Acor為箍筋包裹范圍內(nèi)的混凝土核芯面積。 s為箍筋間距。非加密區(qū)還應滿足s10d=200mm,故箍筋配置為4Ф10@150，柱的配筋圖,如圖92所示：圖 92柱的配筋圖其它各層柱的配筋計算見下表：如表 9表 9表 9表 96所示：表 93 3層A柱配筋表柱A柱層次123截面尺寸700700650650650650組合一二一二一二M（KNm） N（KN） V（KN） e0（mm） ea（mm） l0（m）ei（mm） l0/h ξ1 ξ2 η e（mm） ξ計算As=As’（mm2） 0 0 實配單側(cè)選4Ф20（1256）選4Ф20（1256）選4Ф20（1256）ρs%%%%%%偏心判斷大小大小大小配箍加密區(qū)4肢Ф10@100，非加密區(qū)4肢Ф10@150加密區(qū)4肢Ф10@100，非加密區(qū)4肢Ф10@150加密區(qū)4肢Ф10@100，非加密區(qū)4肢Ф10@150表 94 6層A柱配筋表柱A柱層次456截面尺寸650650650650650650組合一二一二一二M（KNm） N（KN） V（KN） e0（mm） ea（mm） l0（m）ei（mm） l0/h ξ1 ξ2 η e（mm） ξ計算As=As’（mm2） 0實配單側(cè)選4Ф20（1256）選4Ф20（1256）選4Ф20（1256）ρs%%%%%%偏心判斷大小大小大大配箍加密區(qū)4肢Ф8@100，非加密區(qū)4肢Ф8@150加密區(qū)4肢Ф8@100，非加密區(qū)4肢Ф8@150加密區(qū)4肢Ф8@100，非加密區(qū)4肢Ф8@150表 95 3層B柱配筋表柱B柱層次123截面尺寸700700650650650650組合一二一二一二M（KNm） N（KN） V（KN） e0（mm） ea（mm） l0（m）ei（mm） l0/h ξ1 ξ2 η e（mm） ξ計算As=As’（mm2） 實配單側(cè)選4Ф20（1256）選4Ф20（1256）選4Ф20（1256）ρs%%%%%%偏心判斷大小大小大小配箍加密區(qū)4肢Ф10@100，非加密區(qū)4肢Ф10@150加密區(qū)4肢Ф10@100，非加密區(qū)4肢Ф10@150加密區(qū)4肢Ф10@100，非加密區(qū)4肢Ф10@150表 96 6層B柱配筋表柱B柱層次456截面尺寸650650650650650650組合一二一二一二M（KNm） N（KN） V（KN） e0（mm） ea（mm） l0（m）ei（mm） l0/h ξ1 ξ2 η e（mm） ξ計算As=As’（mm2） 實配單側(cè)選4Ф20（1256）選4Ф20（1256）選4Ф20（1256）ρs%%%%%%偏心判斷大小大小大小配箍加密區(qū)4肢Ф8@100，非加密區(qū)4肢Ф8@150加密區(qū)4肢Ф8@100，非加密區(qū)4肢Ф8@150加密區(qū)4肢Ф8@100，非加密區(qū)4肢Ф8@150 框架梁柱節(jié)點核芯區(qū)截面抗震驗算以第1層中