【正文】 E——橫梁的彈性模量，； IX、IY——橫梁對(duì)x軸和y軸的截面慣性矩（mm3）； [f]——撓度允許值，鋁材取L/180且不大于20mm；82玻璃幕墻橫梁計(jì)算：取最不利狀況的橫梁進(jìn)行計(jì)算 821 參數(shù)取值8211 , S=,S’= KN/m2；8212 玻璃幕墻橫梁組件單位面積自重標(biāo)準(zhǔn)值：GK=； 8213 相應(yīng)玻璃分格尺寸：1767mm3800mm； 即橫梁的跨度：l0 =，水平方向荷載為梯形荷載；8213 選用M1606A系列橫梁，其截面特性如下： IX= IY= WX= WY= A=962mm2 則 水平荷載： qy = SZl0== qy= S’ Z l0== 豎直荷載： 玻璃幕墻橫梁組件自重線荷載標(biāo)準(zhǔn)值g’=GKZh== KN/m 玻璃幕墻橫梁組件自重線荷載標(biāo)準(zhǔn)值 g=γgZ g’== KN/m 822 橫梁強(qiáng)度校核 gl02 M X5 5 KNm8 8 qyl02 M Y5 (3 4α2) 5 (3 43()2) 24 24= KNm Μx Μy smax 5 + gWX gWY 5 + 5 48N/mm2 N/mm2 滿足要求！ 823橫梁撓度校核 （1）幕墻橫梁在水平荷載及作用效應(yīng)組合下的撓度 qkl4 fX5 (25/8 –5α2+2α4) 240EI 5 (25/85()2+2()4 ) = = mm（2）幕墻橫梁在垂直荷載及作用效應(yīng)組合下的撓度 5qYKl04 fY 5 384EIX 5 = f=√fX2+fY2 =√ ()2+()2=l/180 = 1767/180 = 滿足要求！第九章 幕墻組件的固定塊及其間距計(jì)算 綜合考慮幕墻所處位置的標(biāo)高、分格尺寸等因素，對(duì)下列不利處進(jìn)行固定塊設(shè)計(jì)計(jì)算。該處幕墻位于塔樓，幕墻自重按400N/m2計(jì)；標(biāo)準(zhǔn)荷載為S’= ；設(shè)計(jì)荷載為S= 。幕墻組件尺寸為ab為 1185mm1500mm。固定塊為單面的壓塊，材質(zhì)為鋁合金(LD31RCS)，彈性模量為70000N/mm2，；尺寸b1ht為50mm25mm4mm；安裝間距不超過(guò)d=300mm。每個(gè)固定塊由2個(gè)M5的螺釘固定。本組件周長(zhǎng)為21185+21500=5370mm。因此需要壓塊數(shù)量為5370/300=。 固定塊強(qiáng)度校核螺孔中心至固定塊受力端的距離L=13mm固定塊的截面慣性矩：b1I= . t3 12 1= 5043 12=266 (mm4)固定塊的截面抵抗矩： 1 1Wmin= b1t2= 5042 6 6=133 (mm3)本幕墻組件承受水平荷載：P=S= =(N)該作用力由18塊固定塊承擔(dān)，每塊所受的外力為N1=P1/18=因此，一個(gè)固定塊承受彎矩值為：M=36013=4680 ()固定塊的最大應(yīng)力值為：s=M/Wmin 4680= 133 = 35(N/mm2) 。 固定塊連接螺釘強(qiáng)度校核能承受的最大拉力為： N=1702(p)/4=3380N 360螺釘實(shí)際受力 R= =1350N3380N（安全）6第十章 橫梁與立柱連接計(jì)算綜合考慮幕墻所處位置的標(biāo)高、分格尺寸等因素，對(duì)下列不利處進(jìn)行橫梁與立柱連接強(qiáng)度計(jì)算。該處幕墻位于主塔樓，幕墻自重按GK/A=400N/m2計(jì)；設(shè)計(jì)荷載為S=。幕墻分格寬度B=1185mm，橫梁上分格高度H1=1500mm。下分格高度H2=1500mm。 立柱材料為鋁合金(LD31RCS)，局部壁厚為3mm。橫梁材料為鋁合金(LD31CS)，局部壁厚為3mm。角碼材料為鋁合金(LD31RCS)，壁厚為4mm。角碼由2個(gè)M6的螺栓與立柱連接，螺栓承受水平和垂直組合剪切力作用。橫梁由2個(gè)M6的螺釘與角碼連接，水平安裝，承受水平和垂直剪切力的共同作用。 荷載計(jì)算 水平荷載：橫梁上分格塊傳到橫梁上的力為： SB2N1上= 8 11852103= 8=637(N)橫梁下分格塊傳到橫梁上的力為：SB2N1下= 8 11852103= 8=637(N)從而，N1= N1上+N1下=1274(N) 垂直荷載：N2=B/2H1GK/A=1185/21500400106=427(N) 組合荷載：N=√N(yùn)12+N22=√ 12742+4272=1344 (N) 與立柱相連接的螺栓個(gè)數(shù)n1計(jì)算，立柱的局部承壓校核： 每個(gè)螺栓的承載力： πNbV = =1599（N） 4Nn1=NbV 1344 = 1599= (個(gè))，取n1=2個(gè)。 立柱局部承壓能力：NbC= n1dtfa=263=3031(N)N=1344 (N) 角碼局部承壓能力：NbC= n1 dtfa=264=4042(N)N=1344 (N)第十一章 立柱與支座連接計(jì)算綜合考慮幕墻所處位置的標(biāo)高、分格尺寸等因素，對(duì)下列不利處進(jìn)行立柱與支座連接強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)算。該處幕墻位于主樓，幕墻自重按GK/A=500N/m2計(jì)；設(shè)計(jì)荷載為S= 。幕墻分格寬度B=1185mm，立柱長(zhǎng)度(樓層高度)為H=1500mm。立柱材料為鋁合金(LD31RCS)，立柱連接處壁厚t1=3mm。支座材料為鋼材(≤16mm)，支座壁厚t2=6mm。立柱的固定方式為雙系點(diǎn)，即立柱左右兩側(cè)均與支座連接。立柱與支座的連接螺栓：2個(gè)M12。 荷載計(jì)算水平荷載：N1=11853000103=12905 (N)垂直荷載：N2=50011853000106=2133(N)組合荷載：N=√129052+21332=13080(N) 螺栓個(gè)數(shù)計(jì)算每個(gè)螺栓的承載力：NbV=2[(π102)/4] 130=20420 (N)n=13080/20420=(個(gè))，取2個(gè)。 局部承受能力校核在水平荷載作用下，立柱與芯筒壁共同承擔(dān)局部壓力，因此承壓面有4個(gè)，即，NbC=42123=13080 (N)可見(jiàn)立柱與支座的連接設(shè)計(jì)安全。第十二章 支座連接件計(jì)算綜合考慮幕墻所處位置的標(biāo)高、分格尺寸等因素，對(duì)下列不利處進(jìn)行支座強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)算。該處幕墻位于主樓，幕墻自重按Gk/A=500N/m2計(jì)；設(shè)計(jì)荷載為S=。幕墻分格寬度B=1185mm，立柱長(zhǎng)度(樓層高度)為H=3000mm。支座連接件（角碼）計(jì)算，其材質(zhì)為鋼材(=6mm)；截面尺寸806（mm），截面積A=806=480mm2，慣性矩I=（1/12）6803=105mm4，截面抵抗矩W=I/y=(105)/40=103mm3，立柱左右兩側(cè)均與支座連接件（角碼）連接。由連接件知，水平荷載作用力通過(guò)截面形心，因此不存在水平力偏心矩。在豎向自重作用點(diǎn)，距連接件根部的最大距離為130mm，=，對(duì)連接件產(chǎn)生彎矩M==，水平力N==。上述內(nèi)力由二個(gè)連接件承擔(dān)。 N M 103 106σmax= + = + 2A 2γw 2480 2103 =+=215N/mm2 （安全）可見(jiàn)支座的設(shè)計(jì)安全。第十三章 連接件與預(yù)埋件連接計(jì)算綜合考慮幕墻所處位置的標(biāo)高、分格尺寸等因素，對(duì)下列不利處進(jìn)行支座與埋件連接強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)算。該處幕墻位于主樓，幕墻自重按GK/A=500N/m2計(jì)；設(shè)計(jì)荷載為S=。幕墻分格寬度B=1185mm，樓層高度為H=3600mm。立柱的固定方式為雙系點(diǎn)，即立柱左右兩側(cè)均與支座連接。由連接件圖知，連接件與預(yù)埋件連接的螺栓位于連接件中心，即上述自重產(chǎn)生的彎矩，由螺栓的軸拉力和40mm力臂組成的抵抗矩承擔(dān)，由上述計(jì)算自重產(chǎn)生的彎矩M=，抵抗矩的力臂為40mm，由此產(chǎn)生的螺栓的軸力N1=M/40=（106）/40=5750N。φ12螺栓的有效直徑為10mm，A=（π/4）=，螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為170N/mm2。，再疊加自重產(chǎn)生彎矩使螺栓增加的拉力，N1=，+=，由二顆螺栓承擔(dān)， N 103 σmax= = =117N/mm2170 N/mm2 （安全） 2A 2 第十四章 幕墻預(yù)埋件計(jì)算 綜合考慮幕墻所處位置的標(biāo)高、分格尺寸、預(yù)埋件的埋設(shè)位置、砼標(biāo)號(hào)等因素，對(duì)下列不利處進(jìn)行預(yù)埋件設(shè)計(jì)計(jì)算。該處幕墻位于主樓，使用的砼標(biāo)號(hào)為C30，幕墻自重按500N/m2計(jì)；設(shè)計(jì)組合荷載為S=。幕墻分格寬度為1185mm，樓層高度為3600mm。錨筋選用I級(jí)鋼筋，錨筋直徑10mm，共4根分2層，外層錨筋間距為70mm；錨板為8mm120mm300mm的Q235鋼板。 受力分析由第十三章對(duì)預(yù)埋件產(chǎn)生的外力：N=M=V= 錨筋最小截面積計(jì)算:當(dāng)有剪力、法向拉力和彎矩共同作用時(shí),預(yù)埋件錨筋按下兩式計(jì)算,并應(yīng)大于其最大值：V N MAS= + +ar. aV. fY ab. fY ar. ab. N MAS= + ab. fY ar. ab. 式中V190。190。剪力設(shè)計(jì)值(N)。N190。190。法向壓力設(shè)計(jì)值(N)。M190。190。彎矩設(shè)計(jì)值()。ar 190。190。錨筋層數(shù)影響系數(shù)。av 190。190。錨筋受剪承載力系數(shù)。ab 190。190。錨板彎曲變形折減系數(shù)。d190。190。錨筋直徑(mm)。t 190。190。錨板厚度(mm)。z190。190。外層錨筋中心線之間的距離(mm)。fc 190。190?；炷凛S心受壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值15(N/mm2)。fY 190。190。鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值215(N/mm2)。錨筋層數(shù)影響系數(shù)ar =1 ；錨板彎曲變形折減系數(shù)ab=+；=+(8/10)=錨筋受剪承載力系數(shù)(aV ,)aV=() √fc/fy=(10)√(15/215)=從而，取aV=V N MAS= + +ar. aV. fY ab. fY ar. ab. 103 103 106= + + 1215 215 121570 =125(mm2)N MAS= + ab. fY ar. ab. 103 106=