【正文】 結構活載剪力圖 恒載軸力圖 內力組合由于本結構AB跨與CD跨跨度相近，在上面的內力計算中，跨中彎矩和支座負彎矩都很接近，且相對跨度較大的CD跨均為兩跨中彎矩偏大者，考慮到簡化內力組合計算，控制截面僅取CD跨進行組合以確保安全。另外，二、三、四層結構受力情況相同，故只選取第四層相應位置的截面作為控制截面。作用在本結構上的荷載有恒荷載、活荷載、風載和地震荷載四種。按照《荷載規(guī)范》的簡化組合和《抗震規(guī)范》的荷載效應基本組合，考慮結構在左風、右風及左地震作用、右地震作用的不同效應組合，本結構共計算以下九種荷載效應組合。（非高層建筑，風荷載不起控制作用）恒載+活載恒載+左風載恒載+右風載恒載+（活載+左風載）恒載+（活載+右風載）恒載+（活載+左風載）恒載+（活載+右風載）（恒載+活載）+左地震作用 （恒載+活載）+右地震作用 框架梁內力組合梁按彎剪構件計算，不考慮其軸力作用。梁中彎矩以桿件下部受拉為正、受壓為負，剪力以使桿件順時針旋轉為正，逆時針旋轉為負。 框架梁控制截面 框架梁內力截面號恒載活載（修正后）左風載①②③M(kN?m)V(kN)M(kN?m)V(kN)M(kN?m)V(kN)1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 截面號右風載左地震荷載右地震荷載④⑤⑥M(kN?m)V(kN)M(kN?m)V(kN)M(kN?m)V(kN)1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 框架梁荷載效應組合截面號①+②①+③①+④M(kN?m)V(kN)M(kN?m)V(kN)M(kN?m)V(kN)1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 截面號①+(②+③)①+(②+④)①+(②+③)M(kN?m)V(kN)M(kN?m)V(kN)M(kN?m)V(kN)1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 截面號①+(②+④)(①+②)+⑤(①+②)+⑥M(kN?m)V(kN)M(kN?m)V(kN)M(kN?m)V(kN)1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 框架梁截面設計混凝土強度等級C30，fc=，ft=?？v向鋼筋等級為HRB400，fy=360N/mm2，彈性模量Es=2105N/mm2；箍筋為HPB235級鋼筋，fyv=210N/mm2。橫向框架梁截面bh=250mm700mm。下部配筋時h0=70035=665mm；上部負彎矩配筋時考慮鋼筋交叉重疊，h0=70060=640mm。相對界限受壓區(qū)高度：根據抗震要求，框架梁梁端混凝土受壓區(qū)高度x應滿足：x=640=224mm梁端最大配筋率：ρmax=%梁跨中截面受壓區(qū)高度限制為： xξbh0=665=同時梁縱向受拉鋼筋的最大配筋率：三級框架梁支座縱筋最小配筋率：三級框架梁跨中縱筋最小配筋率：為保證所設計的截面在給定彎矩作用下不發(fā)生破壞，應要求截面的最大抗彎承載力不低于其所受彎矩，即Mu,maxM。支座：跨中： 五層框架梁正截面設計（1）C5D5跨跨中正截面承載力及配筋計算：按規(guī)范規(guī)定，考慮地震作用組合的框架梁，在受彎承載力計算公式右邊應除以相應的承載力抗震調整系數γRE，對受彎構件γRE=，等效的可將內力組合值乘以抗震調整系數。不考慮抗震作用：M =?m考慮地震作用：M ==?m 所以其跨中正截面彎矩設計值為M =?m跨間截面按單筋截面計算，截面考慮板的影響，按T形截面設計。T形截面翼緣跨度為：按跨度考慮：按梁凈跨sn考慮：按翼緣高度hf考慮：取三者中的較小值，即判斷截面類型：屬于第一類截面聯立得x=，As=選取520，實際配筋As=1570mm2配筋率：且小于最大配筋率，滿足要求。（2） C5D5跨D支座正截面承載力及配筋計算不考慮抗震作用：M =?m 考慮地震作用：M ==?m 所以其跨中正截面彎矩設計值為M =?m 支座截面按單筋截面計算，按矩形截面設計。聯立得x=，As=選取318，實際配筋As=763mm2配筋率：且小于最大配筋率，滿足要求。（3）C5D5跨C支座正截面承載力及配筋計算由內力組合結果可知CD支座彎矩大于BC支座，故偏安全地取CD支座彎矩值進行B支座配筋計算。不考慮抗震作用：M =?m 考慮地震作用：M ==?m 所以其跨中正截面彎矩設計值為M =?m 支座截面按單筋截面計算，按矩形截面設計。聯立得x=，As=選取214+218，實際配筋As=1632mm2配筋率且小于最大配筋率，滿足要求。（4）B5C5跨跨中正截面承載力及配筋計算不考慮抗震作用：M =?m 考慮地震作用：M ==?m 所以其跨中正截面彎矩設計值為M =?m 跨間截面按單筋截面計算，按矩形截面設計。聯立得：x=，As=選取216，實際配筋As=402mm2配筋率：且小于最大配筋率，滿足要求。 一至四層框架梁正截面設計一至四層框架梁正截面設計的計算過程與五層框架梁相似，不予贅述。 一至四層框架梁配筋結果截面彎矩計算值(kN?m)計算配筋(mm2)實際配筋實際配筋面積(mm2)配筋率(%)D2,3,4支座 216+2221162C2,3,4D2,3,4跨中 4201256C2,3,4支座 222+2201388 B2,3,4C2,3,4跨中 216402 D1支座 320+3252414 C1D1跨中 318+3252236 C1支座 322+3252613 B1C1跨中 216402 五層框架梁斜截面設計本結構為三級抗震等級，按《抗震規(guī)范》規(guī)定，考慮地震作用組合的框架梁端剪力設計值應按下式計算：式中：ln—— 梁的凈跨，對CD跨ln,CD=，BC跨ln,BC=；VGb——考慮地震作用組合時的重力荷載代表值產生的剪力設計值，可按簡支梁計算確定；，——考慮地震作用組合的框架左、右端彎矩設計值，其和分別按順時針和逆時針方向計算，并取較大值；——固端彎矩放大系數?！犊拐鹨?guī)范》規(guī)定，對考慮地震作用組合的框架梁，其受剪截面應符合下列條件：斜截面計算時，混凝土強度等級C30，βc=，對本結構則有：考慮地震作用組合的框架梁，斜截面受剪承載力按以下公式計算一般框架梁：集中荷載作用下框架梁：對一般荷載下框架梁，按下式計算：對集中荷載作用下（包括有多種荷載，其中集中荷載對節(jié)點邊緣產生的剪力值占總剪力值的70%以上的情況）的框架梁，按下式計算：式中λ——計算截面剪跨比，λ=a/h0，a為集中荷載作用點到節(jié)點邊緣的距離。當λ，取λ=；當λ3時，取λ=3。框架梁端箍筋配置要求：A． 加密區(qū)長度，=700=1050mm和500mm較大值，本設計取1050mmB． 加密區(qū)箍筋最大間距，規(guī)范要求取h/4=175mm，8d(d為縱筋直徑)和150mm最小值。C． 箍筋最小直徑為8mm。D． 沿梁通常配箍率應符合下式規(guī)定：為避免斜壓破壞，同時又防止斜裂縫過寬，需驗算：如果剪力小于無腹筋梁的抗剪承載力Vc，則不需進行配筋計算，按構造配置箍筋。（1）C5D5跨斜截面配筋和截面設計考慮地震作用時：左地震作用時，考慮固端彎矩放大系數左端剪力為：右端剪力為：右地震作用時，考慮固端彎矩放大系數：左端剪力為：右端剪力為：不考慮地震作用時，按內力組合得到的梁端剪力值：，剪力設計值：，對于集中荷載在CD5支座截面上引起的剪力值與總剪力值之比：故按一般框架梁計算。左支座剪力設計值，需進行配筋計算。解得：選取8@200。配筋率滿足要求。地震作用下驗算：沿梁全長箍筋配筋率為：滿足要求。（2）B5C5跨斜截面配筋和截面設計考慮地震作用時：左地震作用時，考慮固端彎矩放大系數左端剪力為：右端剪力為：不考慮地震作用時，按內力組合得到的梁端剪力值：，無集中荷載，按一般框架梁計算剪力設計值小于無腹筋梁的抗剪承載力Vc，則不需進行配筋計算，按構造配置箍筋。端部加密區(qū)箍筋采用8@100四肢箍筋，并采用全長加密，驗算如下：地震作用下驗算：沿梁全長箍筋配筋率為：滿足要求。 二至四層框架梁斜截面設計（1）C2,3,4D2,3,4跨斜截面配筋和截面設計考慮地震作用時：左地震作用時，考慮固端彎矩放大系數左端剪力為：右端剪力為：右地震作用時，考慮固端彎矩放大系數：左端剪力為：右端剪力為：不考慮地震作用時，按內力組合得到的梁端剪力值：，剪力設計值：，對于集中荷載在AB2支座截面上引起的剪力值與總剪力值之比：故按一般框架梁計算左、右支座剪力設計值，需進行配筋計算。解得：選取8@200。配筋率滿足要求。由于左支座剪力設計值小于右支座剪力，右支座剪力計算得仍按構造進行配箍，則左支座剪力不需進行配筋計算，按構造配置箍筋。端部加密區(qū)箍筋采用8@100四肢箍筋，非加密區(qū)采用8@200四肢箍筋，驗算如下：地震作用下驗算：沿梁全長箍筋配筋率為：滿足要求。（2）B2,3,4C2,3,4跨斜截面配筋和截面設計考慮地震作用時：左地震作用時，考慮固端彎矩放大系數左端剪力為：右端剪力為：