層廠房排架結(jié)構(gòu)課程設(shè)計計算書--混凝土單層工業(yè)廠房設(shè)計-資料下載頁
2025-06-05 19:25本頁面
【正文】 ?? ??? bfNx c?=ξ bh0= 365= As=AS39。=)35365(300 )2/()( )2/( 339。039。 01 ?? ?????????? ??? sy c ahf xhbxfeN ? =647mm2 選用 3Φ 20（ As=AS39。=941mm2ρ minbh=320mm2）。 箍筋按構(gòu)造確定。箍筋間距不應(yīng)大于 400mm 及截面的短邊尺寸，且不大于 15d；箍筋直徑不應(yīng)小于 d/4，且不應(yīng)小于 6mm?，F(xiàn)配置 Ф 6@200。 3．下柱截面配筋設(shè)計 下柱截面按 I 形截面，采用對稱配筋，沿柱全長各截面配筋相同。 I 形截面大小偏心受壓可用下式判別： 當(dāng) x=N/α 1fcbf39。 hf39。時，中和軸在受壓翼緣內(nèi)，按第一類 I 截面的大偏心受壓截面計算； 當(dāng) hf39。X=[Nα 1fc(bf39。b)hf39。]/α 1fcbξ bh0時，中和軸通過腹板，按第二類 I 截面的大偏心受壓截面計算； 當(dāng)ξ bh0X hhf時，中和軸通過腹板，按小偏心受壓截面計算； 當(dāng) hhf Xh 時，中和軸在受拉翼緣內(nèi)，按小大偏心受壓截面計算。 需注意，當(dāng)判別為小偏心受壓時，上述算得的受壓區(qū)高度 x并不是實際的受壓區(qū)高度。 對于本例柱 B，ξ bh0= 865=；572039。1 NbfN fc ??； 0)(1 39。39。1 ???? Nbf hbbfN c ffc?? 。 柱 B 下柱截面共有 6 最不利內(nèi)力，匯總于例表 210。通過判斷可選取其中的 3 組進行配筋計算。 例表 210 柱 B Ⅱ Ⅱ、Ⅲ Ⅲ截面內(nèi)力組 合值匯總和取舍 組 號 1 2 3 4 5 6 內(nèi)力值 M（ ） N（ kN） x（ mm） 判別 大偏心 大 偏心 大偏心 大偏心 大 偏心 大偏心 取舍 √ √ 注：①大偏壓時，兩組內(nèi)力若∣ M1∣≈∣ M2∣、 N1N2，或 N1≈ N2,、∣ M1∣ ∣ M2∣，或∣ M1∣ ∣ M2∣、 N1N2，則第 1 組比第 2 組不利；②小偏壓時，兩組內(nèi)力若若∣ M1∣≈∣ M2∣、 N1N2，或 N1≈ N∣ M1∣ ∣ M2∣，或∣ M1∣ ∣ M2∣、 N1N2時，則第 1 組比第 2 組不利。 I 型截面的大偏心受壓，當(dāng)受壓區(qū)高度 x小于受壓翼緣 bf’時，按寬度為 bf’的矩形截面計算；當(dāng) x小于受壓翼緣 bf’時，按下式計算 ???????????????????????????249000)2/865(1430)()2/()()2/()(639。039。39。039。39。10139。139。39。1xxeNahfhhhbbfxhbxfeNAANbfhbbfNxsyfffccsscffc????對稱配筋 I 型截面小偏心受壓的基本公式為 N=α 1fc [bx+(bf39。b)hf39。]+ As39。（ fy 39。σ s） Ne=α 1fcbx(h0x/2)+ α 1fc(bf39。b)hf39。(h0 hf39。/2)+ fy 39。As39。(h0 as39。) σ s=(x/)fy /(ξ ) 可用迭代法進行計算。先假定受壓區(qū)高度 x=x0，由第 3 式得到 σ s= （ A） 由第 3 式可得到 As39。=[Neα 1fcbx0(h0x0/2)α 1fc(bf39。b)hf39。(h0 hf39。/2)]/ [fy 39。 (h0 as39。)] =[Ne1430x0(865x0/2) 106]/249000 （ B） 將 σ s、 As39。代入第 1 式，可得到新的受壓區(qū)高度 x x=[Nα 1fc (bf39。b)hf39。 As39。（ fy 39。σ s） ]/ α 1fc b=[N429000 As39。（ 300σ s） ]/ 1430 （ C） 將 x代替 x0，重復(fù)使用式（ A）、（ B）、（ C），直到滿足精度要求。 例表 211 列出了 3 組控制內(nèi)力的計算過程。 例表 211 下柱截面的承載力計算 序號 設(shè)計內(nèi)力 e0 (mm) ei (mm) l0/h ζ 1 ζ 2 η e x (mm) Ax’= Ax(mm2) M() N(kN) 1 1 9 1 1 0 2 14 1 1 0 3 9 1 1 672 綜合上述三組內(nèi) 力，配置 4Φ 20（ As=AS39。=1256mm2ρ minA=315mm2） 下柱的箍筋采用 Ф 6@200。 4．牛腿設(shè)計 1）截面尺寸驗算 牛腿寬度取與排架柱同寬，即 400mm；牛腿長度應(yīng)滿足吊車梁的擱置要求；牛腿高度初選 1000。牛腿高度應(yīng)滿足斜截面抗裂的要求： 00habhfFFF tkvkksvk????????? ?? β 式中 Fhk—— 作用在牛腿頂部的水平拉力標(biāo)準(zhǔn)值，對本例為 0； Fvk—— 作用在牛腿頂部豎向力標(biāo)準(zhǔn)值， P4B+Dmax,k=+=； β —— 裂縫控制系數(shù)，支承吊車梁的牛腿取 =； a—— 豎向力作用點至下柱邊緣的水平距離， 0+20=20mm h0—— 牛腿截面有效高度 100040=960mm； b—— 牛腿寬度，為 400mm； ftk—— 混凝土抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值，對于 C30 混凝土 ftk=。 kNFNhabhfFFvktkvkhk 300 ????? ????????????? ? 截面尺寸滿足要求。 2）配筋及構(gòu)造 縱向鋼筋 230 2021)( mmfFhfaFAyhyvs ???? ???????? 又由于 Asρ minbh=% 400 1000=800 mm2 因而 選用 3Φ 20(As=941 mm2800 mm2)。箍筋選用 Ф 8@100，滿足構(gòu)造要求。 因 a/h=20/960=， 不 應(yīng)設(shè)彎彎起鋼筋。 設(shè)計吊車梁與上柱內(nèi)側(cè) ,以及與牛腿頂面連接處的預(yù)埋件。 1）吊車上緣與上柱內(nèi)側(cè)的連接 (A柱 ，如例圖 221） 承受法向拉力的預(yù)埋件，應(yīng)滿足 N≤ bfyAs 式中 N —— 法向拉力設(shè)計值， Tmax=28kN； α b—— 系數(shù)， α b=++ 10/10=。 現(xiàn) bfyAs= 300 314=64 103N28kN，滿足要求。 2）吊車梁與牛腿面的連接 連接鋼板的大小由混凝土的局部受壓承載力確定。 P= P4+ Dmax= + = A≥ P/()= 103/( )=74249mm2 取 :a b=400 400=160000 mm2，厚度δ =10mm。 25 25 150 150 30d=300 4Φ 10 例圖 221 吊車梁上緣與上柱內(nèi) 側(cè)的連接
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