【正文】 進(jìn)行測量，以檢驗淬火是否充分?；蛘呙總€檢驗批次選取一個試樣坯件，經(jīng)淬火達(dá)到要求的狀態(tài)時。 擠壓件測試擠壓件電導(dǎo)率的測量應(yīng)沿擠壓件截面周邊最大間距50mm、長度方向最大間距600mm范圍內(nèi)進(jìn)行，除非擠壓件的尺寸形狀不允許。對于厚度小于10mm的任何實(shí)心型材或直接與接合處（兩或三部分）背對的表面，則不應(yīng)查驗其對邊。不符合此處要求的情況應(yīng)交由第三方仲裁。 厚板的測試厚板電導(dǎo)率的測量應(yīng)在厚度方向為100mm、長度方向為600mm的范圍內(nèi)進(jìn)行，至少有一塊試樣應(yīng)在料或料架的中間處截取，另兩塊則隨機(jī)取。 隨機(jī)裝架或分層擱置的鍛件應(yīng)在每爐料進(jìn)行熱處理時，對浸式淬火過程進(jìn)行監(jiān)控。方法是在一間隔為50mm的柵格上測量其電導(dǎo)率或硬度，若試樣尺寸不適用50mm的柵格時，則應(yīng)選取適量的測量點(diǎn)以確定淬火是否充分。 工藝控制的測試 材料和工藝測試應(yīng)進(jìn)行材料和工藝測試，以證明設(shè)備能夠生產(chǎn)出符合有關(guān)產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)和其它文件要求的產(chǎn)品，在適用的情況下。 對爐子負(fù)荷的測試對爐子負(fù)荷能力的測試應(yīng)是每年一次。如果需要更高的測試頻率，則需制定一個測試計劃，其中包括增加后的測試頻率。該計劃應(yīng)由工藝技術(shù)人員或設(shè)計人員審核和批準(zhǔn)。如果每月的負(fù)荷除了其它類型的產(chǎn)品還包括厚板和/或薄板，則按照表7進(jìn)行測試的負(fù)荷料即為“厚板/薄板”。如果當(dāng)日內(nèi)沒有該種類型的產(chǎn)品進(jìn)行熱處理，則測試料應(yīng)從經(jīng)過熱處理的產(chǎn)品類型中選取，通過這種方式，表7要求測試范圍應(yīng)全部覆蓋。表7 定期監(jiān)測時的測試要求材 料機(jī)械性能1晶間腐蝕 2試驗分布（僅包鋁合金）熔煉和氫氣孔厚板、薄板和擠壓件√√3√ 4√鑄件√－－－方棒、圓棒和線材√√3－√鍛件√－－√管材√－√√緊固件、鉚釘線√√－√1 適用材料規(guī)范中規(guī)定的。2 僅適用于不包鋁的或包鋁2XXX系（未時效）和7XXX合金系列。3 。4 　 測試方法 機(jī)械性能試樣應(yīng)符合GB/T 16865標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，試驗方法應(yīng)符合GB/T 228的規(guī)定執(zhí)行。 變形產(chǎn)品的機(jī)械性能除非每一熱處理批次都進(jìn)行測試，否則應(yīng)制取9個軋制產(chǎn)品試樣進(jìn)行拉伸試驗，所選取的試樣應(yīng)能代表產(chǎn)品數(shù)量，這些產(chǎn)品同每月的生產(chǎn)測試料一起是經(jīng)過熱處理爐（槽）處理過的。如果采用了其它經(jīng)過批準(zhǔn)的測試步驟，則應(yīng)由使用方授權(quán)的代表機(jī)構(gòu)許可免于該項測試，拉伸試樣應(yīng)包括由最慢速淬火部分所選取的試樣，該部分經(jīng)最高和最低固溶熱處理溫度的處理，對于熱處理后的開頭不規(guī)則的產(chǎn)品，試樣的選取應(yīng)包括最厚到最薄不同的截面大小部位。 在試樣制取不可行的情況下，軋制產(chǎn)品的機(jī)械性能測試對于熱處理后的軋制產(chǎn)品，當(dāng)試樣制取不可行時，拉伸試樣應(yīng)從與生產(chǎn)料一同熱處理的產(chǎn)品中制取。應(yīng)對試樣的厚度、合金和它們在爐料中的位置進(jìn)行選擇，以代表在之前的月份進(jìn)行熱處理的產(chǎn)品，應(yīng)選取經(jīng)過了最低淬火速度的那部分產(chǎn)品，且經(jīng)過了最高和最低固溶熱處理溫度的處理。 當(dāng)熱處理設(shè)備的狀況有所變化時，對熱處理料的測試。 固熔熱處理導(dǎo)致的過燒和氣孔，以證明是否過燒以及是否有氣泡產(chǎn)生。 晶間腐蝕試驗腐蝕試驗應(yīng)按GB/T 7998規(guī)定進(jìn)行。 包鋁合金的擴(kuò)散試驗從代表一個批次或一爐料的軋制產(chǎn)品上切下的各部分試樣按GB/T 3246進(jìn)行顯微檢查，檢查應(yīng)在放大100到1000倍的金相顯微鏡下進(jìn)行，以確定合金成分通過包鋁層擴(kuò)散的程度。允許采用溶液電位測量方法分析包鋁層的擴(kuò)散情況，條件是要提供有關(guān)該方法與光學(xué)方法之間相互關(guān)系的文件以備查閱。 電導(dǎo)率的測定 步驟要求根據(jù)本文規(guī)定，電導(dǎo)率的測定應(yīng)參照GB/T 12966進(jìn)行。 設(shè)備的校準(zhǔn)測量電導(dǎo)率的設(shè)備應(yīng)校準(zhǔn)。 人員資格進(jìn)行電導(dǎo)率測定的人員應(yīng)經(jīng)過培訓(xùn)，并取得相應(yīng)資格。 硬度測定需要時，可進(jìn)行硬度測定，產(chǎn)品硬度的測試方法應(yīng)符合GB/T 230或GB/T 231規(guī)定?！?試驗結(jié)果的判定 機(jī)械性能熱處理（或二次固溶熱處理）的試樣，其抗拉強(qiáng)度、規(guī)定非比例延伸強(qiáng)度和斷后伸長率不低于相應(yīng)產(chǎn)品技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)或詳細(xì)技術(shù)圖紙的規(guī)定。 固溶熱處理導(dǎo)致的過燒和氣孔，該部分試樣不含因固溶熱處理過程中氫擴(kuò)散造成的氣孔。 晶間腐蝕和包鋁擴(kuò)散當(dāng)按照本標(biāo)準(zhǔn)所建議的方法操作時，對晶間腐蝕的敏感程度和包鋁層擴(kuò)散的程度應(yīng)不高于常規(guī)情況。也可采用本文以外的其它方法，條件是應(yīng)有資料證明該種方法所導(dǎo)致的晶間腐蝕和包鋁擴(kuò)散的程度不應(yīng)高于所推薦的、適用于該產(chǎn)品的情況。 包鋁層擴(kuò)散和晶間腐蝕敏感程度的測試在采用不同于本文所推薦的設(shè)備和步驟之前，應(yīng)通過測試確定由該情況所導(dǎo)致的包鋁層擴(kuò)散程度和對晶間腐蝕的敏感程度。確定包鋁層擴(kuò)散程度和對晶間腐蝕的敏感程度是否過高取決于與同一材料的同一毛料上截取的同一厚度試樣的比較，并且試樣的熱處理采用本文所建議的設(shè)備和步驟。 不合格在本標(biāo)準(zhǔn)所述的任何測試中如果出現(xiàn)不合格，則應(yīng)分析一下熱處理是否充分。如果測試不合格的原因是不當(dāng)?shù)臒崽幚?，則要等到偏差修正后，、對設(shè)備和工藝的相應(yīng)部分重新審定工藝規(guī)程后方可重新使用。 產(chǎn)品狀況在最后一批滿意的檢驗結(jié)果和第一批不滿意的檢驗結(jié)果出現(xiàn)之間進(jìn)行熱處理的產(chǎn)品，應(yīng)被認(rèn)為是有問題的產(chǎn)品。應(yīng)對每一批有問題的產(chǎn)品進(jìn)行檢驗，破壞性試驗除外。破壞性試驗要求建立一個供需雙方共同認(rèn)可的取樣計劃。對于不滿意的產(chǎn)品應(yīng)進(jìn)行二次固溶熱處理，除非產(chǎn)品出現(xiàn)共晶或其它局部的過燒，由固溶熱處理導(dǎo)致過多的氣孔，或?qū)τ诎X產(chǎn)品，合金元素由心部穿過包鋁層的擴(kuò)散達(dá)到了有害的程度等情況除外。不合格的包鋁產(chǎn)品或除上述所列各項以外其它原因造成的不合格產(chǎn)品應(yīng)進(jìn)行二次固溶熱處理，時間持續(xù)到表4規(guī)定的允許時間的上限。檢驗結(jié)果應(yīng)整理成文件?！?鍛件的熱處理批號每一個熱處理批次的鍛件（）應(yīng)編制批號。一個批次內(nèi)的每個鍛件都應(yīng)標(biāo)上批號，除非這種做法不可行或不符合相應(yīng)產(chǎn)品規(guī)范的規(guī)定。如果這種做法不可行，應(yīng)通過標(biāo)簽或臨時記錄識別每一批次。批號應(yīng)記錄到爐子和淬火設(shè)備的記錄中，以及質(zhì)量控制實(shí)驗室的測試記錄中。通過本文所要求的記錄可追查每個鍛件的整個熱處理過程。 附　錄　A （資料性附錄）鋁合金熱處理常用知識　 鹽浴槽的優(yōu)點(diǎn)熔融的鹽浴槽與氣室爐相比，使產(chǎn)品達(dá)到既定溫度的時間更短，更易保持溫度的均勻性。在熔融鹽浴槽中進(jìn)行固溶熱處理時，產(chǎn)生氣孔的危險性大大降低。在長期使用后，分解了的化合物氮化鈉在淬火水中固溶時會侵蝕鋁合金。在鹽浴槽中，每噸硝酸鹽添加350g的重鉻酸鈉或重鉻酸鉀可以阻止這種侵蝕?！?氣室爐的優(yōu)點(diǎn)在處理大體積的產(chǎn)品時，氣室爐更靈活、更經(jīng)濟(jì)。當(dāng)固溶熱處理某些特定的鋁合金時，必須控制爐內(nèi)氣氛以避免氣孔的產(chǎn)生。這種氣孔會降低鋁合金的機(jī)械性能，并且使產(chǎn)品表面出現(xiàn)大量的小砂眼，嚴(yán)重時造成產(chǎn)品淬火時斷裂?！?固溶熱處理固溶熱處理是這樣一種工藝：將合金加熱到適當(dāng)?shù)臏囟龋ㄒ姳?），以使可溶成分有足夠的時間進(jìn)入到固溶體中，通過在適當(dāng)?shù)拇慊鸾橘|(zhì)中快速冷卻，使可溶成分以過飽和狀態(tài)在固溶體中存在。 保溫時間為使固溶體達(dá)到一定程度所需的保溫時間。隨著金屬厚度的增加而增加，通過測試金屬試樣，并確認(rèn)所需的機(jī)械性能已得到充分提高后，才能確定最短的保溫時間。表4所推薦的保溫時間在實(shí)際工業(yè)應(yīng)用中已確認(rèn)是很充分的。 氫氣的產(chǎn)生當(dāng)在空氣爐內(nèi)固溶熱處理時，過長的保溫時間會增加氫氣孔產(chǎn)生的危險性，這種現(xiàn)象以前被稱為“高溫氧化”。但是通過對爐內(nèi)氣氛的適當(dāng)控制，可安全采用比表4時間長的保溫時間。 包覆產(chǎn)品的擴(kuò)散包覆產(chǎn)品的保溫時間盡可能最短，機(jī)械性能達(dá)到所需的要求即可。較長的保溫時間會使基體金屬向包覆層擴(kuò)散。出現(xiàn)該情況時，會對抗腐蝕性能產(chǎn)生不利影響。因此，對于包覆產(chǎn)品，應(yīng)盡可能使保溫時間達(dá)到最短以避免擴(kuò)散。 不當(dāng)?shù)墓倘軣崽幚頊囟热绻^了規(guī)定的最高溫度，會有局部過燒的危險，并可能降低合金的機(jī)械性能。過燒會導(dǎo)致產(chǎn)品出現(xiàn)嚴(yán)重的氣孔。如果溫度低于規(guī)定的最低溫度，固溶不充分，機(jī)械性能未達(dá)到最高，對抗腐蝕性能會產(chǎn)生不利影響。 二次固溶熱處理對2017—T4和2024—T3和T4抗腐蝕性能的影響如果用于2017—T4或2024—T3和T4產(chǎn)品二次固溶熱處理的溫度低于首次熱處理的溫度，會導(dǎo)致抗腐蝕性能的降低。采用較長的均熱時間往往會克服這一問題，所以在二次固溶熱處理以上合金中的每一種合金時，建議保溫時間應(yīng)長于平均時間，并且固溶熱處理的溫度應(yīng)在表內(nèi)相應(yīng)最大溫度的177。3℃之內(nèi)。 將鍛件熱處理到——O1狀態(tài)這是一種用于特殊目的的鍛件高溫退火，例如增強(qiáng)對超聲波的敏感度或獲得尺寸的穩(wěn)定性。為進(jìn)行這種退火，產(chǎn)品所處的溫度和時間與固溶熱處理大致相同，但此種情況下產(chǎn)品要緩慢地冷卻到室溫。這種退火處理用于產(chǎn)品固溶熱處理和時效到所需狀態(tài)前需加工的產(chǎn)品。既不強(qiáng)制也不禁止使用這種方法，但要達(dá)到所有標(biāo)準(zhǔn)要求，包括相應(yīng)產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)和其它相應(yīng)數(shù)據(jù)文件中的要求?！?用于提高抗腐蝕能力的淬火對于某些狀態(tài)的2117產(chǎn)品，不包鋁及包鋁的2027075合金產(chǎn)品，需要進(jìn)行快速淬火以使產(chǎn)品獲得最好的抗腐蝕能力。隨著淬火速率的降低，這些合金對晶間腐蝕變得越發(fā)敏感，在出現(xiàn)腐蝕狀況后，會導(dǎo)致機(jī)械性能的過度降低?！?合金和狀態(tài)代號此處所使用的合金和狀態(tài)代號符合GB/T 16475?！?包鋁板包鋁板是這樣一種產(chǎn)品：是由單面或雙面的鋁或鋁合金板完整地焊合到基體金屬的表面構(gòu)成的?？傮w上講，包鋁板的機(jī)械性能稍低于同一厚度的不包鋁板材。但是不包鋁板材的抗腐蝕能力通過包鋁能夠得以提高?！?退火處理 加工硬化變形合金的退火 熱處理可強(qiáng)化鋁合金的不完全退火當(dāng)熱處理狀態(tài)下的2XXX、6XXX、7XXX系鋁合金在340℃下加熱并冷卻后，就是經(jīng)過了不完全退火。產(chǎn)品通過不完全退火得到優(yōu)化，得到了適當(dāng)?shù)膹?qiáng)度和成形性，以利于成形。要將鋁合金恢復(fù)到首次熱處理狀態(tài)須進(jìn)行徹底的二次固溶處理。 熱處理可強(qiáng)化鋁合金的完全退火當(dāng)所有的2XXX、6XXX、7XXX系鋁合金按表A—1所建議的總體條件進(jìn)行完全退火時，可達(dá)到最低強(qiáng)度和最佳成形性。但仍需要一個完整的熱處理（固溶熱處理、淬火和時效）來改善其性能、達(dá)到預(yù)期目的。　 時效時效可使合金元素由固溶體內(nèi)析出，提高合金的強(qiáng)度。這種情況通常在室溫下（自然時效——見表2）緩慢發(fā)生或在溫度升高（人工時效——見表6）的過程中更迅速地發(fā)展。時效硬化后在室溫條件下正常冷卻。通常用“析出”一詞代替“時效硬化”。對于大截面或大塊產(chǎn)品，建議時效硬化采用相對較長的時間和較低的溫度以改善所需的性能，提高性能的均勻性。對其它產(chǎn)品，如果對材料的所有要求均滿足，可以以較短時間、在成比例的較高溫度下進(jìn)行處理。 人工時效 人工時效的實(shí)例將不包鋁和包鋁的2024鋁合金在固溶熱處理和自然時效后（—T4狀態(tài)）升溫加熱（但要大大低于退火溫度）得到的抗拉強(qiáng)度和規(guī)定非比例延伸強(qiáng)度大大高于該合金在室溫下長時間時效后的強(qiáng)度值，材料的斷后伸長率也有所下降。該過程被稱為“升溫析出熱處理”或“人工時效”。 對人工時效產(chǎn)品冷加工的作用經(jīng)時效處理所達(dá)到的機(jī)械性能取決于人工時效后對材料進(jìn)行的冷加工程度。因此，機(jī)械性能的提高都取決于加工產(chǎn)品時成形操作的強(qiáng)度，該點(diǎn)決定了所使用的坯料狀態(tài)的選擇。例如，對于經(jīng)過一定程度冷加工處理的2024—T36或2024—T361材料，其時效后部件的機(jī)械性能要高于2024—O或2024—T3材料部件。成形操作中對部件冷加工處理的程度會影響到坯料金屬，因此，與經(jīng)過同樣時效處理的坯料材料相比，時效后成形部件通常有更高的抗拉強(qiáng)度和規(guī)定非比例延伸強(qiáng)度，以及較低的斷后伸長率。 對冷加工材料熱處理的作用退火或固溶熱處理可消除任何冷加工對材料的影響。對退火材料隨后進(jìn)行固溶熱處理和人工時效，只要材料在時效前不進(jìn)行二次加工，即可以達(dá)到—T6狀態(tài)。只有在自然時效或人工時效之前完成一定量的冷加工才能達(dá)到更高的強(qiáng)度。例如：為達(dá)到—T8T84和T861狀態(tài)，在固溶熱處理之后和自然、人工時效之前，應(yīng)將材料相應(yīng)地冷加工到約1%、4%和6%。　 殘余拉應(yīng)力對腐蝕性能的影響一些熱處理要素，如淬火介質(zhì)和時效處理（還包括固溶熱處理后的矯直步驟）能夠極大程度地影響部件中殘余拉應(yīng)力的程度，并影響應(yīng)力腐蝕性能。這些熱處理要素可將殘余拉應(yīng)力減至最小?！?電導(dǎo)率、硬度和狀態(tài)的關(guān)系、硬度和狀態(tài)之間關(guān)系的典型值，僅供參考。 鋁合金（未包鋁）硬度及相應(yīng)狀態(tài)的電導(dǎo)率1的典型值合金狀態(tài) 2布氏 3典型最小值洛氏4，典型最小值典型電導(dǎo)率 5BEH15T1100O———50—～2014O—22 67095—～T31006595—82～T41006595—82～T612578102—86～2024O7095—～T31106994—82～T41006394—82～T61257298—84～T81207899—85～2048T81207298——～2124T31106997——～T81207499——～2219 7O—227095—～T3986092—79～T371006293—81～T41005890—78～T61106293—81～T81157198—83～T8712575100—84～3003O———65—～5052O