【正文】 ：h = 450mm，b = 250mm；。 第一層梁正截面強(qiáng)度 BC跨截面 M (KNM)bh250600250600250600250600bv/2 (KNM) M0=Mb*V/2 (KNM) (KNM) 選筋4φ204φ202φ20+1φ182φ20+2φ18 實(shí)配面積 125612561137 CD跨截面M (KNM)bh250400250400250400250400bv/2 (KNM)M0=Mb*V (KNM) (KNM) 選筋2φ20+2φ182φ20+2φ182φ20+2φ182φ20實(shí)配面積 113711371137625 梁的斜截面強(qiáng)度 為了避免梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞，進(jìn)行截面設(shè)計(jì)時(shí)，對(duì)剪力設(shè)計(jì)值進(jìn)行一些調(diào)整，如下所示： 其中：為剪力增大系數(shù)，； 為梁的凈跨，對(duì)第一層梁，=，=； 為梁在重力荷載值作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計(jì)值 ； ，分別為梁的左右端順時(shí)針或逆時(shí)針方向截面組合的彎矩值；可由上面表格查處；對(duì)BC跨：順時(shí)針 逆時(shí)針 對(duì)CD跨：順時(shí)針 ；逆時(shí)針 ；計(jì)算中+取順時(shí)針方向和逆時(shí)針方向中較大者。剪力調(diào)整BC跨： + = + = KNm + = KNm CD跨： + = + = KNm 考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù) 調(diào)整后的剪力值大于組合表中靜力組合的剪力值。故按調(diào)整后的剪力值進(jìn)行斜截面計(jì)算。 斜截面強(qiáng)度計(jì)算截面支座支座支座設(shè)計(jì)剪力 （KN） （KN）調(diào)整后V （KN） （KN） b （）250565250565250365 （N）＞V＞V＞V箍筋直徑 （mm） 肢數(shù)nn=2=8n=2=8n=2=8n （）101101101箍筋間距s （mm）100100100 （）＞＞＞ （%） （%） 柱正截面設(shè)計(jì)以第一，二層C柱為例，對(duì)第二層柱子底截面（ⅠⅠ截面），第一層柱子頂截面（ⅡⅡ截面），第一根柱子底截面（ⅢⅢ截面）進(jìn)行分析。框架中，底層柱采用C40(fc=,ft=,E= N/mm2)；其它柱均采用C30(fc=,ft= N/mm2,E=N/mm2)?？v筋為Ⅱ級(jí)fy =300N/mm2,箍筋為Ⅰ級(jí)，fy =210N/mm2。 軸壓比驗(yàn)算。 軸壓比限制類別抗震等級(jí)一二三框架柱框支柱由C柱內(nèi)力組合表查得 = KN = ； = KN = ； = KN = ；均滿足軸壓比限值的要求。 正截面承載力的計(jì)算框架結(jié)構(gòu)的變形能力與框架的破壞機(jī)制密切相關(guān)，一般框架，梁的 延性遠(yuǎn)大于柱子，梁先屈服可使整個(gè)框架有較大的內(nèi)力重分布和能量消耗能力，極限層間位移增大，抗震性能較好。若柱形成的朔性鉸，則會(huì)伴隨產(chǎn)生極大的層間位移，危及結(jié)構(gòu)承受垂直荷載的能力，并可能使結(jié)構(gòu)成為機(jī)動(dòng)體系。因此，在框架設(shè)計(jì)中，應(yīng)體現(xiàn)強(qiáng)柱弱梁，即一、二級(jí)框架的梁柱節(jié)點(diǎn)處，（），梁柱彎矩應(yīng)符合下述公式的要求:三級(jí)框架： 為節(jié)點(diǎn)上下柱端順時(shí)針或逆時(shí)針方向截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和；為節(jié)點(diǎn)左右梁端順時(shí)針或逆時(shí)針方向截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和；地震往復(fù)作用，兩個(gè)方向的彎矩設(shè)計(jì)值均應(yīng)滿足要求，當(dāng)柱子考慮順時(shí)針彎矩和之時(shí)，梁應(yīng)考慮逆時(shí)針方向彎矩之和，反之亦然。若采用對(duì)稱配筋，可取用兩組中較大者計(jì)算配筋。由于框架結(jié)構(gòu)的底層柱過早出現(xiàn)朔性屈服，將影響整個(gè)結(jié)構(gòu)的變形能力。同時(shí)，隨著框架梁鉸的出現(xiàn)，由于朔性內(nèi)力重分布，底層柱的反彎點(diǎn)具有較大的不確定性。因此。第一層梁與C柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表查得：左震 + = KNm 右震 + = KNm取 = KNm第一層梁與C柱節(jié)點(diǎn)的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表查得：左震 + = KNm 右震 + = KNm取 = KNm梁端取右震，也應(yīng)取右震：= KNm = = KNm取 = KNm將與的差值按柱的彈性分析彎矩值之比分配給節(jié)點(diǎn)上下柱端（即ⅠⅠ，ⅡⅡ，ⅢⅢ截面）： KNm KNm =+= KNm =+= KNm對(duì)底層柱底（ⅢⅢ截面）。 == KNm根據(jù)C柱內(nèi)力組合表，選擇最不利內(nèi)力，并考慮上述各種調(diào)整及承載力抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下：ⅠⅠ截面 ① M = = KNmN = = KN② M = KNmN = KNⅡⅡ截面 ① M = = KNmN = = KN② M = KNmN = KNⅢⅢ截面 ① M = = KNmN = = KN② M = KNmN = KN根據(jù)柱端截面組合的內(nèi)力設(shè)計(jì)值及其調(diào)整值，按正截面受壓（或受拉）計(jì)算柱的縱向受力鋼筋，一般可采用對(duì)稱配筋。具體配筋計(jì)算見表其中，下式中，，；式中，當(dāng)構(gòu)件長細(xì)比時(shí)，不考慮撓度對(duì)偏心距的影響；柱子配筋首先分析是哪種類型受壓，其中大，小偏心受壓界限為：當(dāng)， ①大偏心受壓當(dāng)時(shí)，此時(shí)柱子為大偏心受壓，配筋用如下公式：結(jié)果驗(yàn)算：；②小偏心受壓當(dāng)時(shí)，此時(shí)柱子為小偏心受壓，配筋用如下公式：其中，且結(jié)果驗(yàn)算：；。 柱配筋計(jì)算截面ⅠⅠ截面ⅡⅡ截面ⅢⅢ截面M (kNm)N (kN)Nb (kN)大小偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心l0 (mm)39005000b (mm)500465500465500465500465500465500465e0 (mm)ea (mm)202020202020ei (mm)l0/h (mm)ζ1ζ2ηηei (mm)e (mm)As=As39。000配筋4φ224φ224φ25實(shí)配面積(mm)125612561964ρ(%) 柱斜截面設(shè)計(jì)對(duì)偏心受壓構(gòu)件，除進(jìn)行除進(jìn)行正截面受壓承載力計(jì)算外，還要驗(yàn)算其斜截面受剪承載力。由于軸力的存在，對(duì)斜截面受剪承載力會(huì)產(chǎn)生一定的有利影響，由于軸向壓應(yīng)力的存在，延緩了斜裂縫的出現(xiàn)和開展，使混凝土的剪壓區(qū)高度增大，構(gòu)件的受剪承載力得到提高，本次設(shè)計(jì)考慮箍筋受剪。通過相關(guān)公式計(jì)算并驗(yàn)算，采用4肢φ8＠150，既滿足承載力要求，又滿足相關(guān)構(gòu)造要求。 三級(jí)抗震框架柱的抗震構(gòu)造措施 三級(jí)框架柱的截面縱向鋼筋的最小總配筋率為，同時(shí)柱截面每一側(cè)配筋率不應(yīng)小于。 柱箍筋加密范圍：柱端，取截面高度、柱凈高的和三者的最大值；底層柱，柱根不小于柱凈高的；當(dāng)有剛性地面時(shí)，除柱端外尚應(yīng)去剛性地面上下各。三級(jí)框架柱：箍筋最大間距采用，（柱根）中較小值；箍筋最小直徑：。柱加密區(qū)箍筋的最小體積配箍率應(yīng)符合下列要求：式中，三級(jí)抗震不應(yīng)小于；為最小配箍特征值，由箍筋形式和柱軸壓比查表確定。柱箍筋加密區(qū)的箍筋肢距，三級(jí)不宜大于和倍箍筋直徑的較大值，至少每隔一根縱向鋼筋宜在兩個(gè)方向有箍筋約束。 柱箍筋非加密區(qū)的箍筋體積配箍率不宜小于加密區(qū)的一半，且箍筋間距在三級(jí)時(shí)不應(yīng)大于，為縱筋直徑。8 框架柱下獨(dú)立基礎(chǔ)的設(shè)計(jì) 以C柱下基礎(chǔ)為例,取KJ6中B柱下獨(dú)立基礎(chǔ)為例說明其設(shè)計(jì)方法。采用錐形的現(xiàn)澆柱下獨(dú)立基礎(chǔ)?；炷翉?qiáng)度等級(jí)為C30(fc=,ft= N/mm2),基底鋼筋采用HPB235級(jí)鋼筋（）。 計(jì)算參數(shù)的確定 按受力性能，柱下獨(dú)立基礎(chǔ)有軸心受壓和偏心受壓兩種。當(dāng)受力性能為偏心受壓時(shí)，一般采用矩形基礎(chǔ)。 基礎(chǔ)梁截面尺寸的選取= 取 = 取 確定基頂荷載?！督ㄖ拐鹪O(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定：不超過層且高度在以下的一般民用框架房屋可不進(jìn)行天然地基及基礎(chǔ)的抗震承載力驗(yàn)算。對(duì)內(nèi)力進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)值的組合,選出最不利的基礎(chǔ)頂面內(nèi)力,選出豎向荷載與風(fēng)荷載組合所得的最大軸力及其對(duì)應(yīng)的剪力和彎矩,作為最不利的荷載?；A(chǔ)梁頂上橫墻墻體自重傳來荷載：墻體均厚240mm兩面抹灰，近似按加厚墻體考慮抹灰重量。單位面積上墻體重量為： = KN∕㎡則基礎(chǔ)梁傳來的荷載 故基礎(chǔ)承受標(biāo)準(zhǔn)組合下荷載值為：N = + + = ；M = + = ；V = ； 獨(dú)立基礎(chǔ)截面計(jì)算按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》要求,當(dāng)采用獨(dú)立基礎(chǔ)或條形基礎(chǔ)時(shí)，基礎(chǔ)埋深指基礎(chǔ)底面到室內(nèi)地面的距離,至少取建筑物高度的,基礎(chǔ)高度h=800mm，計(jì)算中柱,則： 基礎(chǔ)埋深 d=+=； 混凝土采用 ，； 鋼筋采用HPB235級(jí) ；根據(jù)地質(zhì)情況,選粘土層為持力層,地基承載力特征值；當(dāng)基礎(chǔ)寬度大于或埋置深度大于時(shí),應(yīng)按下式修正：式中，,查地基承載力修正系數(shù)表得,及均小于的粘性土，分別取和。為基礎(chǔ)地面寬度，當(dāng)按取，按取。為基礎(chǔ)地面以上土的加權(quán)平均重度，取。為基礎(chǔ)底面以下土的重度，取。先按計(jì)算,地基承載力修正，基底底面積：基底底板的面積可以先按照軸心受壓時(shí)面積的倍先估算。則 估算l=3m，b=，A=；因?yàn)?，故不必再?duì)進(jìn)行修正。其中基礎(chǔ)底面到室內(nèi)地面與到室外地面的距離的平均值。 驗(yàn)算荷載偏心距 基地處的總豎向力： 基地處的總力矩：偏心距： 滿足要求； 驗(yàn)算基底最大壓力 = =；滿足承載力的要求；所以，基礎(chǔ)底面尺寸為：l=，b=，A=，埋深d=； 抗沖切驗(yàn)算 對(duì)于矩形截面柱的矩形基礎(chǔ)，應(yīng)驗(yàn)算柱與基礎(chǔ)交接處的受沖切承載力。受沖切承載力按下列公式計(jì)算：① ② 為受沖切承載力的截面高度影響系數(shù)。當(dāng)基礎(chǔ)高度h不大于800mm時(shí), ；基礎(chǔ)高度h大于等于2000mm時(shí), 。在該例中,h=800mm , 。為沖切破壞錐體最不利一側(cè)的計(jì)算長度。為沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面上邊長，計(jì)算柱與基礎(chǔ)交接處的受沖切承載力時(shí)取柱寬。為沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面下邊長，取柱寬加倆倍基礎(chǔ)有效高度，則 為沖切驗(yàn)算取用的部分基底面積。；截面Ⅰ驗(yàn)算：式中左端：= 式中右端：顯然，左端小于右端；故沖切驗(yàn)算滿足要求。 配筋計(jì)算 計(jì)算公式： 其中，或計(jì)算基礎(chǔ)長邊方向的彎矩設(shè)計(jì)值，取11截面 ⅠⅠ截面處彎矩設(shè)計(jì)值： = = KNm@100，計(jì)算基礎(chǔ)長邊方向的彎矩設(shè)計(jì)值，取22截面ⅡⅡ截面處彎矩設(shè)計(jì)值：由前面知： = KNm@100，基礎(chǔ)具體配筋見結(jié)施08號(hào)圖所示。 聯(lián)合基礎(chǔ)計(jì)算 選取框架梁中的聯(lián)合基礎(chǔ)J4，進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算如下。 確定基礎(chǔ)截面尺寸 從中柱的內(nèi)力組合表中，選擇三組最不利內(nèi)力對(duì)基礎(chǔ)進(jìn)行設(shè)計(jì)。先按軸心受壓計(jì)算 考慮偏心對(duì)基礎(chǔ)的影響，將預(yù)估面積適當(dāng)增大，故初步選定基礎(chǔ)底面尺寸為。基礎(chǔ)截面抵抗矩 附加荷載統(tǒng)計(jì)基礎(chǔ)和覆蓋土層共重：基礎(chǔ)梁傳來外墻以及梁自重： 墻: +（+）/2=