【正文】 力，選擇及相應的一組（）計算取和偏心方向截面尺寸的兩者中的較大者，即，故取。柱的計算長度確定，其中因為，故應考慮偏心距增大系數(shù)取取對稱配筋為大偏壓情況。故按最小配筋率配置豎向鋼筋。(以第一層Ｂ柱為例計算)上柱柱端彎矩設計值柱底彎矩設計值則框架柱的剪力設計值（滿足要求）（?。┡c相應的軸力取故該層柱應按構造配置箍筋。柱端加密區(qū)的箍筋選用肢一層柱的軸壓比，則最小體積配箍率取，則。根據(jù)構造要求，取加密區(qū)箍筋為，加密區(qū)位置及長度按規(guī)范要求確定。非加密區(qū)應滿足，故箍筋取。由前面的計算和內(nèi)力組合可知，柱間的彎矩皆很小，故都采取配置構造箍筋的辦法，簡化計算過程。取加密區(qū)箍筋為，加密區(qū)位置及長度按規(guī)范要求確定，非加密區(qū)箍筋取。表5－7?。林孛娉休d力計算表截面(Mmax,N)(M,Nmax)1234512345MNl0bh0600560600560600560600560600560600560600560600560600560600560e0eal0/h 2= 2=l0/hei=e0+eae＝N/fcbh0偏心性質(zhì)大大大大大大大大大大As=As39。選筋4 184 184 184 184 184 184 184 184 184 18實配面積min（單側）表5－7?。轮孛娉休d力計算表截面(Mmax,N)(M,Nmax)1234512345MNl0bh0600560600560600560600560600560600560600560600560600560600560e0eal0/h 2= 2=l0/hei=e0+eae＝N/fcbh0偏心性質(zhì)大大大大大大大大大大As=As39。選筋4 184 184 184 184 184 184 184 184 184 18實配面積min6　基礎設計采用Ｃ30混凝土，ＨＰＢ235級鋼筋，查表可得ft=,fy=210N/mm2.擴展基礎系指柱下鋼筋混凝土獨立基礎和墻下鋼筋混凝土條形基礎，本設計采用柱下鋼筋混凝土獨立基礎。按受力性能，柱下獨立基礎有軸心受壓和偏心受壓兩種。當受力性能為偏心受壓時，一般采用矩形基礎?；状_定荷載選用：《建筑抗震設計規(guī)范》規(guī)定：7度、8度和9度時，地基靜承載力標準值分別大于80、100、120kPa且高度不超過25m的構筑物,可不進行地基和基礎的抗震承載力驗算。對邊柱內(nèi)力進行標準值的組合,選出最不利的基礎頂面內(nèi)力,選出豎向荷載與風荷載組合所得的最大軸力及其對應的剪力和彎矩,作為最不利的荷載,：　A柱獨立基礎截面計算按《建筑地基基礎設計規(guī)范》要求,當采用獨立基礎或條形基礎時，基礎埋深指基礎底面到室內(nèi)地面的距離,至少取建筑物高度的=,基礎高度取,先計算邊柱,則：基礎埋深`混凝土采用鋼筋采用　基底底板尺寸確定根據(jù)地質(zhì)情況,選粘土夾碎石層為持力層,地基承載力特征值當基礎寬度大于或埋置深度大于時,應按下式修正式中，,查地基承載力修正系數(shù)表得,及均小于的粘性土，分別取和?；A地面寬度，當按取，按取?；A地面以上土的加權平均重度，取?；A底面以下土的重度，取。先按計算,地基承載力修正，基底底面積：基底底板的面積可以先按照軸心受壓時面積的倍先估算。則：考慮到偏心荷載作用下應力分布不均勻，將增加，則取因為，故不必再對進行修正。　地基承載力及基礎沖切驗算1）地基承載力驗算根據(jù)規(guī)范，地基承載力驗算公式①②因為故滿足承載力的要求2）沖切驗算⑴對于矩形截面柱的矩形基礎，應驗算柱與基礎交接處的受沖切承載力。受沖切承載力按下列公式計算：①②受沖切承載力的截面高度影響系數(shù)。當時,。當時,。在該例中,用插入法,取。沖切破壞錐體最不利一側的計算長度。沖切破壞錐體最不利一側斜截面上邊長，計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時取柱寬。沖切破壞錐體最不利一側斜截面下邊長，取柱寬加倆倍基礎有效高度，則沖切驗算取用的部分基底面積。故沖切驗算滿足要求。⑵變階處截面沖切力抗沖切力故沖切力小于抗沖切力，滿足要求?！』A底板配筋計算基礎底板在地基反力的作用下,在兩個方向都產(chǎn)生向上的彎曲,計算時把基礎視作固定在柱周邊的四面挑出的懸臂板,配筋取基本組合進行計算。第一組荷載第二組荷載（１）第一組荷載計算配筋則基礎長邊方向控制截面的彎距為截面ＩＩ底板配筋截面ＩＩＩＩ第一組荷載作用下實際按配筋，基礎短邊方向控制截面的彎距為截面IIIIII底板配筋第一組荷載作用下實際按配筋，（２）第二組荷載計算由此比較兩組荷載，第一組荷載算出的配筋量顯然比第二組算出的要大。故對邊柱柱下獨立基礎，基底配筋取第一組荷載所得結果：長邊方向1812，短邊方向1412，可滿足要求。 聯(lián)合基礎　聯(lián)合基礎尺寸確定BC兩軸的間距為3m，故應設二柱矩形聯(lián)合基礎。先由上述獨立基礎的計算過程取定聯(lián)合基礎的尺寸，再進行驗算。取聯(lián)合基礎總長為，寬為，其它尺寸與A柱下獨立基礎相同?！』A沖切承載力驗算由A柱下獨立基礎沖切承載力驗算知，高為1m的基礎抗沖切能力較好，B,C柱的荷載與A柱相差不大，而A柱基礎沖切力遠小于抗沖切力，故只對B,C柱進行聯(lián)合基礎端頭部位的抗沖切驗算，荷載取：B柱：，C柱：，⑴受沖切承載力按下列公式計算：①②，與獨立基礎相同。故沖切驗算滿足要求。⑵變階處截面沖切力（A與與獨立基礎相同）抗沖切力故沖切力小于抗沖切力，滿足要求?！∨浣钣嬎愫奢d效應基本組合的設計值為：第一組：B柱：，C柱：，第二組：B柱：，C柱：，在第一組內(nèi)力作用下：，地基承載力可滿足要求。由剪力和彎矩的計算繪出V、M圖?？v向配筋（采用HPB235鋼筋）如圖6－1，最大柱間正彎矩，所需鋼筋面積為：圖6－1　第一組內(nèi)力作用下的剪力和彎矩圖最大柱間負彎矩，所需鋼筋面積為：故基礎底面配2616,，取1/6（4根）彎起至基礎頂部布置，這樣頂面，滿足要求。在第二組內(nèi)力作用下：，地基承載力滿足要求。對柱B的中心取矩，由，求合力荷載作用點：。由剪力和彎矩的計算繪出V、M圖。圖6－2　第二組內(nèi)力作用下的剪力和彎矩圖縱向配筋（采用HPB235鋼筋）如圖6－2，最大柱間正彎矩，所需鋼筋面積為：最大柱間負彎矩，所需鋼筋面積為：由此計算結果，采用第一組內(nèi)力為控制內(nèi)力，最終確定配筋為：基礎底面配2616,，取1/6（4根）通長布置，這樣頂面。7　部分樓板設計設計資料：砼：C30（）；鋼筋：HpB235（）； 板厚：120mm?！『奢d取值屋面恒載標準值： 屋面活荷載標準值（雪荷載）： 所以，荷載設計值：永久荷載控制的組合： 可變荷載控制的組合： 由此，設計荷載 采用塑性鉸線法設計板，計算跨度取凈跨。以下以板１的設計為例，計算內(nèi)力與配筋：該板：長跨（）——6440mm；短跨（）——4290mm，按雙向板設計。兩鄰邊簡支，另兩鄰邊連續(xù)，見圖圖7－1雙向板計算簡圖由以上可知：其中：。根據(jù)能量原理，內(nèi)力做功等于外力做功，列出均布荷載作用下平衡方程式：將已知條件代入上式：代入以下各式可得：1）方向的板底正筋：設計內(nèi)力：。實配（滿足）2）方向的板底正筋：設計內(nèi)力：。實配（滿足）3）方向的板頂負筋：設計內(nèi)力：。實配（滿足）4）方向的板頂負筋：設計內(nèi)力：。實配（滿足）同理，計算其它雙向板的內(nèi)力，然后配筋。配筋時需要考慮到與相鄰板鋼筋協(xié)調(diào)。具體結果見表7－7－2.表7－1板內(nèi)力計算1234l01l02nαM1uM2uM1u39。M1u39。39。M2u39。M2u39。39。m1um2um1u39。m1u39。39。m2u39。m2u39。39。注：1號板為兩鄰邊簡支，兩鄰邊連續(xù)。3號板為只有一邊簡支；4號板為四邊連續(xù)的板。表7－2　按塑性理論設計板截面配筋板號類型鋼筋類型h0mAs實配鋼筋ass1短跨板底正筋1008150板頂負筋10010120長跨板底正筋908200板頂負筋9081502短跨板底正筋1008200板頂負筋1008200長跨板底正筋908200板頂負筋9082003短跨板底正筋1008200板頂負筋10010180長跨板底正筋90800板頂負筋9082004短跨板底正筋1008200板頂負筋1008200長跨板底正筋908200板頂負筋908200. 2－6層板設計　荷載取值樓面恒載標準值：　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　屋面活荷載標準值（雪荷載）：　　　　　　　　　　　　　　　　　所以，荷載設計值：永久荷載控制的組合：可變荷載控制的組合：　　　　由此，設計荷載　樓板內(nèi)力計算采用塑性鉸線法設計板，計算跨度取凈跨。過程與頂層板計算相同，具體結果見下表：表7－３樓板內(nèi)力計算1234l01l02nαM1uM2uM1u39。M1u39。39。M2u39。M2u39。39。m1um2um1u39。m1u39。39。m2u39。m2u39。39。　樓板截面配筋表7－４　按塑性理論設計樓板截面配筋板號類型鋼筋類型h0mAs實配鋼筋ass1短跨板底正筋1008150板頂負筋10010120長跨板底正筋908200