某集團(tuán)綜合教學(xué)樓結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)-文庫吧資料
2025-04-23 03:50本頁面
【正文】 續(xù)表4－43層AM177。（）()()B右M177。（）() V（）()()B左M（）() V177。（）() V（）()()跨間AB BC 續(xù)表4－42層AM177。（）()()B右M177。（）() V（）()()B左M（）() V177。表4－4 框架梁內(nèi)力組合表層次截面內(nèi)力 SGK SQK SWK SEK+++(SQK+SWK)(SGK+)+剪力調(diào)整值V左震組合右震組合左震組合右震組合1層AM177。表4－3 豎向荷載與風(fēng)荷載作用組合時跨間最大正彎矩（左風(fēng)時數(shù)據(jù)）+q=+LRax1MmaxMgaMgbMgaMgbAB7321BC7321表4－3 豎向荷載與風(fēng)荷載作用組合時跨間最大正彎矩（右風(fēng)時數(shù)據(jù)）+q=+LRax1MmaxMgaMgbMgaMgbAB7321BC7321 框架柱內(nèi)力組合框架柱取每層柱頂和柱底兩個控制截面，組合結(jié)果附表?！〖暗木唧w數(shù)值見下表。水平地震作用為左震時，對支點(diǎn)Ｂ取矩，可得支點(diǎn)Ａ的反力為跨間最大彎矩出現(xiàn)在截面剪力為０處，則跨間最大彎矩距支座Ａ的距離x，可按下式求得：跨間最大彎矩的計(jì)算式為當(dāng)或時，表示最大彎矩發(fā)生在支座處。圖4－1 框架梁的跨間最大彎矩組合圖，——豎向荷載作用下梁端的彎矩，——水平地震作用下梁端的彎矩，——豎向荷載和水平地震共同作用下梁端的反力。在豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內(nèi)力重分布，梁端彎矩需考慮彎矩調(diào)幅，因而表中、而剪力值仍采用調(diào)幅前的剪力值。組合時，僅考慮了一、二、三、七層梁的內(nèi)力組合，因?yàn)樵冢场秾拥牧褐?，豎向的恒載和活載作用下梁的內(nèi)力基本相同，在水平荷載作用下三層梁的內(nèi)力較四、五層梁大，因而為簡化計(jì)算，僅考慮了三層梁，４～５層梁的配筋同三層梁。一般情況下，這種內(nèi)力組合的結(jié)果比考慮地震作用組合的要小，對結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不起控制作用，故不考慮。（1）固定端彎矩的計(jì)算ＡＢ跨：ＢＣ跨：（2）分配系數(shù)見下表：表3－18 彎矩分配法分配系數(shù)表節(jié)點(diǎn)桿件續(xù)表3－18桿端彎矩計(jì)算過程見圖3－11圖3－11 活載作用下的彎矩分配法計(jì)算過程 活荷載作用下的框架跨中彎矩計(jì)算 表3－19 活荷載作用下的框架跨中彎矩計(jì)算表MaMbq1q2al（Ma+ Mb）/2Mmid76543217654321 梁端剪力計(jì)算活荷載作用下梁端剪力計(jì)算過程見下表：表3－20 活載作用下梁端剪力計(jì)算表（梁Ｌ１）層次qdlqdl/2∑M/l總剪力VaVb7654321表3－21 活載作用下梁端剪力計(jì)算表（梁Ｌ２）層次qdlqdl/2∑M/l總剪力VaVb7654321 柱軸力計(jì)算表3－22 柱軸力計(jì)算表柱號層次截面橫梁剪力縱梁傳來柱自重Ｎ差柱軸力Ａ、Ｄ7柱頂60柱底06柱頂0柱底05柱頂0柱底04柱頂0柱底03柱頂0柱底02柱頂0柱底01柱頂0柱底0Ｂ、Ｃ7柱頂0柱底06柱頂0柱底05柱頂0柱底04柱頂0柱底03柱頂0柱底02柱頂0柱底01柱頂0柱底0活荷載作用下框架的內(nèi)力圖如下：圖３－12 活載作用下的框架內(nèi)力圖4 橫向框架內(nèi)力組合結(jié)構(gòu)的抗震等級可根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、地震烈度、房屋高度等因素，查規(guī)范得到，該框架結(jié)構(gòu)，高度30m，地處抗震設(shè)防烈度為7度的地區(qū)，因此該框架為三級抗震等級。 框架梁上梯形荷載化為等效均布荷載。3－9 彎矩調(diào)幅示意圖對簡支梁，均布荷載和梯形荷載作用下的跨中彎矩分別如下：以第七層ＡＢ跨為例：均布荷載：梯形荷載：合計(jì)跨中彎矩：故由，跨中彎矩為：其它截面的跨中最大彎矩計(jì)算結(jié)果見表3－14.表3－14 恒載作用下截面跨中最大彎矩計(jì)算表層次MaMbq1q2al（Ma+ Mb）/2MmidAB7654321BC7654321 梁端剪力計(jì)算恒載作用下梁端剪力計(jì)算過程見下表3－15。將豎向荷載作用下支座處梁端負(fù)彎矩（使梁上面受拉）調(diào)幅，調(diào)幅系數(shù)β＝。先確定分配系數(shù) 見下表：節(jié)點(diǎn)桿件表3－13 彎矩分配法分配系數(shù)表續(xù)表3－13桿端彎矩計(jì)算 計(jì)算過程見圖3－8.圖３－８ 恒載作用下的彎矩分配法計(jì)算過程 恒載作用下的框架跨中彎矩 欲求梁跨中彎矩，則需根據(jù)求得的支座彎矩和各跨的實(shí)際荷載分布（如圖），按平衡條件計(jì)算，而不能按等效分布荷載計(jì)算。計(jì)算簡圖見下圖。風(fēng)荷載作用下各層梁端彎矩、剪力及柱軸力計(jì)算過程見表3－12，下面還畫出了風(fēng)載作用下的彎矩圖。Fi為按等效原理將分布荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點(diǎn)集中荷載值，其分布見圖3－5.表3－9 分布風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點(diǎn)集中荷載計(jì)算表層次HiHi/Hμzβzq1(z)q2(z)Fi7654321圖３－４ 風(fēng)荷載分布圖圖３－５ 風(fēng)荷載等效節(jié)點(diǎn)力 風(fēng)荷載作用下水平位移驗(yàn)算計(jì)算方法同地震作用下水平位移驗(yàn)算計(jì)算方法，具體計(jì)算過程見下表：表3－10 風(fēng)荷載作用下水平位移計(jì)算表層次FiVi∑Di△uiuihiui/hi777774003900677400390057740039004774003900377400390027740039001672004900由表可知，1/550，滿足規(guī)范要求。仍取④軸橫向框架，則沿房屋高度的分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算公式如下：框架結(jié)構(gòu)分析時，應(yīng)按靜力等效原理將分布風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點(diǎn)集中荷載。Ｂ類地區(qū)，（Ｂ為迎風(fēng)面寬度），由《荷載規(guī)范》－3查得脈動影響系數(shù)； ，由《荷載規(guī)范》。表3－7 Y值的確定柱號層次Kyoa1y1a2y2a3y3yA710－－1061010105101010410101031010102101001－－0－－B710－－1061010105101010410101031010102101001－－0－－層次AB跨BC跨柱軸力lM左M右VblM左M右VbNaNbNc73635343332313表3－8 水平地震作用下梁端剪力及柱軸力注：軸力拉為－，壓力＋。柱上下端彎矩求得后，利用節(jié)點(diǎn)平衡，求在水平地震作用下的梁端彎矩，利用平衡條件可求梁端剪力及柱軸力，見下表。在水平地震作用下，框架柱剪力及彎矩計(jì)算采用D值法，其計(jì)算結(jié)果見表3－6。各質(zhì)點(diǎn)的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值、樓層地震作用、地震剪力及樓層間位移計(jì)算過程見下表：表中：表3－5 地震作用標(biāo)準(zhǔn)值、樓層地震作用、地震剪力及樓層間位移計(jì)算表層次7823800682380058238004823800382300028238001728000
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