【正文】 0%三層FG左端Φ10@150Φ10@200%FG右端Φ10@150Φ10@200%GH左端Φ10@150Φ10@200%GH右端Φ10@150Φ10@200%二層FG左端Φ10@150Φ10@200%FG右端Φ10@150Φ10@200%GH左端Φ10@150Φ10@200%GH右端Φ10@150Φ10@200%一層FG左端Φ10@150Φ10@200%FG右端Φ10@150Φ10@200%GH左端Φ10@150Φ10@200%GH右端Φ10@150Φ10@200%,從上表可以看出均滿足要求，本框架中箍筋加密區(qū)長(zhǎng)度取1200mm。本框架以第二層G柱作為示范進(jìn)行截面設(shè)計(jì)，其余柱與此柱相似，不再詳述。（1）基本數(shù)據(jù)資料第二層G柱的截面尺寸為600mm600mm，混凝土等級(jí)為C30，縱向受力鋼筋采用HPB400,箍筋采用HRB335，相對(duì)受壓區(qū)高度計(jì)算如下：===由前面框架柱抗震彎矩和剪力基本組合表，m，m，。 （2）軸壓比的驗(yàn)算， ===＜ 滿足要求。 （驗(yàn)算軸壓比時(shí)的軸力組合值不考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)） （3）根據(jù)“強(qiáng)柱弱梁”的原則調(diào)整柱的彎矩設(shè)計(jì)值 三級(jí)抗震等級(jí)的框架同一節(jié)點(diǎn)梁端柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)符合：= ,則==+= ＞== KNm 所以滿足強(qiáng)柱若梁的要求，故按進(jìn)行配筋計(jì)算。 1)根據(jù)“強(qiáng)剪弱彎”的原則調(diào)整整柱的截面剪力設(shè)計(jì)值。 ①剪力設(shè)計(jì)值 ==173KN ②剪壓比計(jì)算 =173KN③箍筋計(jì)算 式中混凝土及軸向壓力部分承受的剪力為 由于柱反彎點(diǎn)在層高范圍內(nèi)，取=﹤,取==600600=1544400(N),取N=1544KN所以 ==214208KN 所需箍筋： 173000=即=﹤0,所以按構(gòu)造配筋。(2)對(duì)柱端加密區(qū)尚應(yīng)滿足：①s﹤8d=820=160mm；②s﹤100mm ；取較小者，S=100mm。則需=100=1101mm,選用20，四肢箍，其=4=﹥1101mm,滿足要求。對(duì)非加密區(qū)，采用s=150mm。(3)體積配筋率。根據(jù)=，由表得柱箍筋加密區(qū)的箍筋最小配筋特征值，查表可知：，==﹪﹥=﹪,滿足要求?！督ㄖ拐鹪O(shè)計(jì)規(guī)范》要求柱箍筋非加密區(qū)的體積配筋率不宜小于加密區(qū)配筋的1/2，非加密區(qū)的箍筋間距S=150mm，其配筋率為==﹪﹥﹪=﹪，滿足要求。(4)確定柱端箍筋加密區(qū)長(zhǎng)度：則加密區(qū)長(zhǎng)度=1000mm。根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2002）規(guī)定，對(duì)于≦，可不驗(yàn)算裂縫寬度。本設(shè)計(jì)所選框架柱≦，因此均不需驗(yàn)算裂縫寬度。根據(jù)地震震害分析，不同烈度地震作用下鋼筋混凝土框架節(jié)點(diǎn)的破壞程度不同，7度地震時(shí)，未按地震設(shè)計(jì)的多層框架結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)較少破壞，在8度地震時(shí)，部分節(jié)點(diǎn)，尤其是角柱節(jié)點(diǎn)發(fā)生程度不同的破壞，在9度以上地震作用下，多數(shù)框架節(jié)點(diǎn)，產(chǎn)生嚴(yán)重震害。因此，對(duì)不同的框架，應(yīng)有不同的節(jié)點(diǎn)承載力和延性要求?！督ㄖY(jié)構(gòu)抗震規(guī)范》（GBJ11—89）規(guī)定，對(duì)一、二級(jí)抗震等級(jí)的框架節(jié)點(diǎn)必須進(jìn)行受剪承載力計(jì)算，而三級(jí)抗震等級(jí)的框架節(jié)點(diǎn)，僅按構(gòu)造要求配箍筋，不再進(jìn)行受剪承載力計(jì)算。對(duì)于縱橫向框架共同具有的節(jié)點(diǎn)，可以按各自方向分別進(jìn)行計(jì)算。因?yàn)楸驹O(shè)計(jì)為三級(jí)框架，所以僅按構(gòu)造要求配箍筋，不再進(jìn)行受剪承載力計(jì)算。（1） A區(qū)格板配筋計(jì)算 Lx= Ly= Lx/Ly= 按雙向板計(jì)算（2）荷載設(shè)計(jì)值恒荷載設(shè)計(jì)值：g==(KN/m2)活荷載設(shè)計(jì)值：q==(KN/m2)g+q/2=(KN/m2) q/2=(KN/m2) g+q=(KN/m2)（3）內(nèi)力計(jì)算 取1m板寬作為計(jì)算單元，按彈性理論計(jì)算，取A區(qū)格的計(jì)算跨度為l0=4500m 考慮到該區(qū)格板兩端梁的嵌固作用，故跨中彎矩取為 mx=(+)+(+)= my=(+)+(+)=單位板寬支座彎矩 mx39。=mx==my39。=my==截面設(shè)計(jì) 板的保護(hù)層厚度20mm，選用8鋼筋作為受力主筋，則Lx短跨方向的有效截面高度h01=h－c－d/2=120－20－8/2=96mmly方向的有效高度h02=h－c－3d/2=120－20－24/2=88mm支座處的h0均為96mm 截面彎矩設(shè)計(jì)值不考慮折減，計(jì)算配筋量時(shí)，取內(nèi)力臂系數(shù)s= AS= 板筋選用HPB335 fy=300N/mm2表42 配筋表 位置 截面 h0 M AS選用鋼筋實(shí)配鋼筋 跨 中l(wèi)x方向 9628718@150 335ly方向 881508@300 167 支 座lx方向 964828@100 503ly方向 963618@150 335B區(qū)格板的計(jì)算 lx=9m ly=3m lx/ly=32,按單向板計(jì)算 由可變荷載控制的效應(yīng)組合：g+q=+= 由永久荷載控制的效應(yīng)組合：g+q=+=取1m板寬作為計(jì)算單元，按彈性理論計(jì)算B區(qū)格的計(jì)算跨度l0=3000mm 考慮到該板兩端嵌固作用，跨中彎矩取M=1/10（g+q）l02 支座處的彎矩為M=1/14（g+q）l02 表43 彎矩 截面跨中 支座處 截面跨中彎矩支座彎矩彎矩系數(shù)1/10 1/14M=（g+q）l02 截面設(shè)計(jì) 板的保護(hù)層厚度取20mm，選用6鋼筋作為受力主筋，則板的截面有效高度為：h0=120－20－6/2=97mm,混凝土采用C30，則fc=表44 配筋表截面 M ==AS=選配鋼筋實(shí)配鋼筋跨中 2738@100283支座 1928@120226 考慮到第一跑樓梯梯段斜板兩端與混凝土樓梯梁的固結(jié)作用，斜板跨度可按凈跨計(jì)算，對(duì)斜板取1m板寬作為計(jì)算單元。圖17 樓梯平面圖1)確定斜板厚度t,斜板的水平投影凈長(zhǎng)為L(zhǎng)n=13300=3900mm 斜板的斜向凈長(zhǎng)：Ln1===4360mm 斜板厚度t=(～)Ln1=174～145(mm),取t=160mm2) 荷載計(jì)算表45 樓梯梯段斜板荷載計(jì)算表荷載類型荷載標(biāo)準(zhǔn)值(KN/m)恒荷載欄桿自重鋸齒形斜板自重rs(+)=25(+)=30mm厚的水磨石面層rc=25(+)=板底20mm厚紙筋灰粉刷r1c1/cosa=16/=恒荷載合計(jì)g活荷載q注：1 rs r r1分別為材料的容重2 e d分別為三角形踏步的寬和高 3 c為樓梯踏步面層厚度 4 a為樓梯斜板的傾角5 t為斜板的厚度6 c1為板底粉刷的厚度3)荷載效應(yīng)組合 由可變荷載效應(yīng)控制的組合：p=+= 由永久荷載效應(yīng)控制的組合：p=+=所以選由永久荷載效應(yīng)控制的組合進(jìn)行計(jì)算，即p=4)內(nèi)力計(jì)算 考慮到斜板兩端均與梁整澆，對(duì)板有約束作用，所以跨中彎矩取 M===m5)配筋計(jì)算 h0=t20=16020=140mm as=== rs=(1+)= As===652mm2 選用Φ10@100, As=785mm2,分布鋼筋Φ6@250 1)平臺(tái)板計(jì)算跨度 平臺(tái)板為四邊支承板，板計(jì)算，取1m板寬作為計(jì)算單元，平臺(tái)梁的截面尺寸取為bh=200400,由于平臺(tái)板兩端與梁整澆，所以計(jì)算跨度取凈跨，及Ln=2000100200=1700mm,平臺(tái)板厚度取80mm。 2）荷載計(jì)算表46 平臺(tái)板荷載計(jì)算表荷載種類荷載標(biāo)準(zhǔn)值恒荷載平臺(tái)板自重251=230厚的水磨石面層251=板底20厚的紙筋灰粉刷161=恒荷載合計(jì)g活荷載q3)荷載效應(yīng)組合 由可變荷載效應(yīng)控制的組合：p=+= 由永久荷載效應(yīng)控制的組合：p=+=所以選由可變荷載效應(yīng)控制的組合進(jìn)行計(jì)算，即p=4)內(nèi)力計(jì)算 M===m5)配筋計(jì)算 h0=t20=8020=60mm as=== rs=(1+)= As===168mm2 選用Φ6@150, As=189mm2,分布鋼筋Φ6@300 1）平臺(tái)梁計(jì)算簡(jiǎn)圖 平臺(tái)梁的兩端擱置在梯柱上，所以計(jì)算跨度取凈跨Ln=3200mm,平臺(tái)梁的截面尺寸為bh=200400。2）荷載計(jì)算表47 平臺(tái)梁荷載計(jì)算荷載類型荷載標(biāo)準(zhǔn)值(KN/m)恒荷載由斜板傳來(lái)的恒荷載由平臺(tái)板傳來(lái)的恒荷載平臺(tái)梁自重251=2平臺(tái)梁底部及側(cè)面粉刷16[+2()]=恒荷載合計(jì)g 活荷載q(++)=3)荷載效應(yīng)組合 由可變荷載效應(yīng)控制的組合：p=+= 由永久荷載效應(yīng)控制的組合：p=+=所以選由可變荷載效應(yīng)控制的組合進(jìn)行計(jì)算，即p=4)內(nèi)力計(jì)算最大彎矩： M===m最大剪力： V===5)配筋計(jì)算A正截面受彎承載力計(jì)算 h0=h35=40035=365mm as=== rs=(1+)= As===414mm2 選用3Φ14, As=461mm2B 斜截面受剪承載力計(jì)算 Vc==200365=＜V= ===選用雙肢箍Φ6@150，實(shí)際==＞（可見(jiàn)選配箍筋合適）由工程地質(zhì)勘測(cè)報(bào)告知基礎(chǔ)埋在粉土層，綜合確定地基承載力特征值為160KPa,設(shè)計(jì)地基時(shí)只考慮恒荷載和活荷載，且按地基承載力確定基底面積和埋深時(shí)，傳至基礎(chǔ)上的荷載用正常使用狀態(tài)下荷載的標(biāo)準(zhǔn)組合，相應(yīng)的抗力即為地基承載力特征值。由前面的荷載計(jì)算進(jìn)行荷載組合。荷載組合：N=+= M=+= V=+=按軸心荷載初定基礎(chǔ)底面積，先假定基礎(chǔ)高度為900mm，基礎(chǔ)底面以下有C10的混凝土墊層（厚度為100mm）A≥==考慮到偏心荷載，將基礎(chǔ)底面積擴(kuò)大10﹪～30﹪，A0=A==28㎡假設(shè)長(zhǎng)寬比為2，則可確定b=,L= 計(jì)算基底最大壓力Pmax 基礎(chǔ)及回填土重：G=202= 基底處豎向力合力：=+= 基底處總力矩：=+1=偏心距：e===＜L/6=基底最大壓力: Pmax=(1+)= 地基承載力驗(yàn)算由承載力修正系數(shù)表知 ηb=, ηd==160+19()+219()= FaE=?a Fa== Pmax＜FaE= P===＜FaE 。 基礎(chǔ)沖切力驗(yàn)算基礎(chǔ)的混凝土選用C30，基礎(chǔ)最外層縱向受力鋼筋的保護(hù)層厚度取40mm,故h0=860mm。地基凈反力計(jì)算：Pgmax=+=+= Pgmin===Fl=APgmax=()= =1103(+)/2= Fl＜。故基礎(chǔ)高度采用1m是合適的。 根據(jù)抗彎驗(yàn)算進(jìn)行配筋計(jì)算由于偏心距e=＜,所以對(duì)Ⅰ—Ⅰ截面和Ⅱ—Ⅱ截面的彎矩可按下式計(jì)算：MⅠ=(La0)2(2b+b0) MⅡ=(bb0)2(2L+a0) Pg1為截面Ⅰ—Ⅰ處地基凈反力。先求Pg1，根據(jù)比例關(guān)系有==把Pgmax=, Pgmin=，可求出Pg1=對(duì)于截面Ⅰ—Ⅰ，MⅠ=(La0)2(2b+b0)=對(duì)于截面Ⅱ—Ⅱ，MⅡ=(bb0)2(2L+a0)=采用HRB335級(jí)鋼，fy=300MPaAs1====78cm2As2====30cm2對(duì)于截面Ⅰ—Ⅰ,選配16@100對(duì)于截面Ⅱ—Ⅱ，選配14@150圖19 基礎(chǔ)平面圖參考文獻(xiàn)[1] 中華人民共和國(guó)住建和城鄉(xiāng)建設(shè)部。GB500092012?！督ㄖY(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》。北京： 中國(guó)工 業(yè)出版社，20120528。[2] 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