【正文】 （）式中，—換算成標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的濕空氣重度，kg/m3； —換算成標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的濕氣體重度，kg/m3； —空氣溫度，℃； t—濕氣體溫度，℃； T0—273 K； H—計算浮力的兩點(diǎn)間的垂直距離，m⑵ WKD6050型焦?fàn)t爐體水壓計算WKD6050型焦?fàn)t爐體水壓計算所需的原始數(shù)據(jù)，如下表：1) 爐內(nèi)加熱系統(tǒng)各部分阻力的計算上升氣流1. 小煙道1　 摩擦損耗 F=；d=；L=；W0=； V0==；=；t=70℃查附錄十三得： =105kg/ms Re==55787查附錄十五得： λ = ΔP1==2　 分流阻力： 查附錄十八得 K=0 所以，?P2=03　 合計： ?P=2. 箅子磚1　 入口900轉(zhuǎn)彎和縮小綜合阻力損耗綜合阻力系數(shù) K= 入口斷面積 F=V0==； t=90℃；ΔP１＝ ＝＝　2　 摩擦損耗 F=，d=, H= V0== m/s，t=90℃查附錄十三得： =105kg/msRe==103查附錄十五得： λ=ΔP2=== mmH2O3　 出口突然擴(kuò)大損耗 F1=，F(xiàn)2= ，K=（1?）2= V0== m/sΔP3=== mmH2O4　 合計： Σ?P=?P1+?P2+?P3=++= mmH2O3. 格子磚1　 格子磚阻力損耗F= m2， d=， H=，V0==，tX=150℃，tZ=820℃，tS=1180℃，tJ = =743℃，TJ=1016KΔP1== = mmH2O2　 出格子磚擴(kuò)大損耗 F1=，F(xiàn)2=，T=1453K；K=(1－)2=， V0==ΔP2= =3　 合計 ∑ΔP=+=4. 短斜道 因為爐頭兩個斜道，進(jìn)入的空氣量較其余的斜道多20%，故里面每個斜道進(jìn)入煤氣量為 W0==1　 入斜道前45176。轉(zhuǎn)彎F=，V0==，查附錄十八K=ΔP1＝＝2　 縮小損耗F1= ，F(xiàn)2= ，V0==， K=[1－（）2]=ΔP2＝＝=3　 45176。轉(zhuǎn)彎損耗F=，V==，查附錄十八得：K= ΔP3=== 4　 摩擦損耗 F=，d=，L=，V0==，t=1200℃， 查附錄十三，得 μt=10?5kg/ms Re=＝103 查附錄十五，得λ= ΔP4＝=5　 斜道出口擴(kuò)大損耗F1= ,F2= =,K＝(1－)2＝,V0==ΔP5＝＝=6　 合計：∑ΔP=++++=5. 立火道1　 摩擦損耗F=，d=，H=，W0==　廢氣循環(huán)按50%計：=， V0==，火道溫度tHD=1650℃， 跨越孔處溫度tKY=1450℃，tJ=1550℃，查附錄十三得　μt=10?5kg/msRe==103　，λ===　ΔP1＝＝＝　2　 90o轉(zhuǎn)彎損耗F=，V0=，查附錄十八得：K=Δ P2＝＝=　3　 入跨越孔縮小損耗F1=，F(xiàn)2=，V0==0. 296m/s，K=[1－（）2]=ΔP3＝＝=4　 合計：∑△P=++=下降氣流6. 立火道1　 立火道跨越孔入下降火道突然擴(kuò)大損耗F1= ，F(xiàn)2= ，V0=， K=（1－）2=ΔP1＝＝=2　 90o轉(zhuǎn)彎損耗 查附錄十八K=　ΔP2＝＝=3　 摩擦損耗 tHD=1270℃,tKY=1450℃，tJ=1360℃,查附錄十三得：μt=10?5kg/msRe=＝103　λ= =　ΔP3＝ ＝＝4　 合計：∑△P=++=7. 長斜道1　 入口縮小損耗 W0= ，F(xiàn)1= = ，F(xiàn)2=，　K=[1－（）2]=， V0==?P1＝＝=2　 摩擦損耗　L=，F(xiàn)=，d=，　V0==，t=1255℃，　查附錄十三得μt=10－5kg/ms，查附錄十五得 λ=?P2＝ ＝＝3　 45o轉(zhuǎn)彎損耗查附錄十八 K=，?F=，V0==，?P3＝＝=4　 出口擴(kuò)大損耗F1= ，F(xiàn)2= ,K＝(1－)2＝，V0= =；?P4＝＝=5　 入蓄熱室頂45o轉(zhuǎn)彎損耗 查附錄十八 K=，F(xiàn)=，Q0=，V0==，?P5＝＝=6　 合計 ∑ΔP=++++=8. 格子磚1　 入格子磚縮小損耗F1= ,F2=,T=1513K,K=[1－（）2]= ,V0==?P1＝＝=2　 格子磚阻力損耗F= m2， d=， H=，V0=，tX=450℃，tZ=1020℃，tS=1240℃， tJ ==℃，T=+273=?P2== =3　 合計： ∑△P=+=9. 篦子磚1　 入口突然縮小損耗F1= m2 ，F(xiàn)2=，K=[1－（）2]=，V0==?P1＝＝=2　 摩擦損耗F=，d=，H=，V0==，t=440℃查附錄十三得　μt =10－5kg/ms，Re =＝103　查附錄十五得λ=?P2＝＝＝3　 進(jìn)入小煙道擴(kuò)大和45o轉(zhuǎn)彎綜合阻力損耗綜合阻力系數(shù)K=，F(xiàn)=，V0 ==，?P3＝＝=4　 合計： ∑?P=++= 10. 小煙道1　 小煙道集流損耗F=，V0=== ，查附錄十八得K=?P1＝＝＝2　 摩擦損耗F=，d=，L=，V0=，t=400℃；查附錄十三得μt=10?5kg/ms，Re=＝103　查附錄十五得：λ=　?P2＝＝＝ 3　 合計：∑?P=+=2) 加熱系統(tǒng)各部位浮力計算 ?h＝H（－） 大氣溫度 tk=30℃ ==上升氣流（1） 小煙道 t=70℃ ，H=?h1＝（）= mmH2O（2）篦子磚t=90℃，H=?h2＝（）= mmH2O（3）格子磚tJ=743℃，H=，?h3＝（）=（4）蓄熱室頂部空間t=1180℃，H=，?h4＝（－）=（5）蓄熱室頂空至斜道出口t=1200℃，H=，?h5＝（－）=（6）立火道（至跨越孔中心）tJ=1550℃，H=，?h6＝（－）=（7）跨越孔中心至爐頂t=1000℃，H=，?h7＝（－）=下降氣流（8）跨越孔中心至爐頂t=1000℃，H=，?h8＝（－）=（9）跨越孔中心至立火道底tJ =1270℃，H=，?h9＝（－）=（10）斜道（至蓄熱室頂空中心）t=1255℃，H=，?h10＝（－）=（11）蓄熱室頂部空間（至格子轉(zhuǎn)頂）t=1240℃，H=，?h11＝（－）=（12）格子磚tJ =℃，H=，?h12＝（－）=（13）箅子磚t=440℃，H=，?h13＝（－）=（14）小煙道t=400℃，H=，?h14＝（－）= 爐內(nèi)加熱系統(tǒng)各部位阻力及浮力/mmH2O部位：上升氣流阻力浮力部位：下降氣流阻力浮力小煙道立火道箅子磚斜道蓄熱室格子磚蓄熱室頂部空間－－蓄熱室頂部空間－－蓄熱室格子磚斜道箅子磚立火道小煙道爐頂－－小計小計－－－－－－3) 加熱系統(tǒng)各部位壓力計算按流體力學(xué)原理，對于上升氣流，末端壓力等于初始壓力減去初末二端間之總阻力再加上兩點(diǎn)間的總浮力，如下式所示：P=P0?∑?P+∑?h （） 上升氣流 為保證下降氣流看火孔壓力為177。，則 P0=∑?P?∑?h ∑?P =++= ，∑?h =（1）小煙道中心P1=?= ? mmH2O（2）箅子磚底部P2=??+= ? mmH2O（3）箅子磚上部P3= ??+= ? mmH2O（4）蓄熱室頂部空間P4= ??++= ? mmH2O（5）立火道底部P5= ??+= ? mmH2O（6）跨越孔中心P6= ??+= ? mmH2O（7）爐頂P7= ?+=下降氣流對下降氣流而言，末端壓力等于初始壓力減去初末二端所有的阻力與浮力之和，如下式所示： （8）爐頂（此項仍需按上升氣流公式計算）P8= ???+=0 mmH2O（9）跨越孔中心P9= 0?= ?（10）立火道底部P10= ???= ?（11）蓄熱室頂部空間P11= ???= ?（12）箅子磚上部P12= ?? ??= ?（13）箅子磚下部P13= ???= ?（14）小煙道出口P14= ???= ? 煙囪高度計算⑴ 計算煙囪高度的基本公式 （）式中，H—煙囪高度，m；P—進(jìn)入煙囪前加熱系統(tǒng)的全部阻力和浮力，mmH2O；ΔP1—煙囪內(nèi)的摩擦阻力，mmH2O；ΔP2 —煙囪出口處的廢氣擴(kuò)大損耗，mmH2O；5—煙囪內(nèi)的備用吸力，mmH2O；γ0K—換算成標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的濕空氣重度，kg/m3；γ0F—換算成標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的濕廢氣重度，kg/m3；tK—大氣溫度，一般取30 ℃tF—煙囪內(nèi)廢氣平均溫度，℃T0—273K⑵ 煙囪高度計算1. 原始數(shù)據(jù) 參看爐體水壓計算的原始數(shù)據(jù)。2. 從交換開閉器到煙囪根部的阻力（1）交換開閉器（t=300℃，μt=10－5kg/ms）1）兩交叉部之一的摩擦損耗FJ== ， d ==L=+= ， V0= =Re==103 查附錄十五得 =?P1==2）兩叉部之一的轉(zhuǎn)彎損耗=30176。 查附錄十八得K=?P2= =3）90176。轉(zhuǎn)彎損耗查附錄十八K= ，V0==?P3==4）擴(kuò)大損耗F1= m2，F(xiàn)2== m2，K=()2=，V0=，?P4==5）匯合損耗V0==，查附錄十八的K=?P5==6）節(jié)翻板損耗：翻板關(guān)20度F= m2，V0=，查附錄十八得K=?P6==7）廢氣連接管摩擦損耗L=，d=，F(xiàn)=，V0=，Re==103 查附錄十五得=?P7= =8）合計 ∑ΔP=++++++=（2）煙道連接管1）摩擦損耗L=，d=0. 6m，F(xiàn)==，V0=，t=250℃，查附錄十三，得μt=10－5kg/Re==44397103， 查附錄十五得=?P1==2）1350轉(zhuǎn)彎損耗=1， 查附錄十八得K=?P2==3）進(jìn)入分煙道900轉(zhuǎn)彎和擴(kuò)大的綜合阻力取綜合阻力系數(shù)K= ，?P3==4）合計 ∑ΔP=++=（3）焦側(cè)煙道1）集流損耗 F=m2通過機(jī)側(cè)煙道的濕廢氣量為：55/22=V0==，=， 查附錄十八得 K= t=240℃?P1==2）摩擦損耗L=（55－1）+8= ，=t=240℃ 查附錄十三得μt=10－5kg/msRe= =103 ，=考慮到分煙道內(nèi)壁粗糙，λ===?P2==3）調(diào)節(jié)翻板損耗（按翻板關(guān)15176。計算）查附錄十八得K= ，?P3==4）90176。轉(zhuǎn)彎損耗查附錄十八得K= ，?P4==5）合計 ∑ΔP=+++=（4） 集合煙道1）摩擦損耗L=，F(xiàn)=，d=，V0=， t=240℃查附錄十三得μt=10－5kg/ms ，（取焦側(cè)煙道的λ值）λ=?P1==2）匯合損耗F=m2 ，Q0=，=查附錄十八得K= ，=3）合計 ∑ΔP=+=（5）總煙道1）摩擦損耗L=，d==V0=，t=235℃，查附錄十三得μt=10－5kg/msRe= =105 ，=考慮到總煙道內(nèi)內(nèi)壁粗糙，λ====2）兩個45176。轉(zhuǎn)彎損耗取K= ，=3）90176。轉(zhuǎn)彎損耗（轉(zhuǎn)彎處有曲率半徑）查附錄十八得K= ，=4）進(jìn)入煙囪90176。轉(zhuǎn)彎t=220℃，查附錄十八得K= ，=5）合計 ∑ΔP=+++=（6）從交換開閉器到煙囪根部的總阻力∑