【正文】 孔型高度 求得 孔型半徑 槽口圓角半徑 在此取r4=孔型寬度 在此取 B4=125輥縫 在此取S4=15同理可得： 橢圓孔的計(jì)算中間橢圓件的尺寸可以根據(jù)前后兩道次圓的尺寸來求得，具體步驟如下：第5道次第6道次第4道次 設(shè)充滿度 孔型寬度 孔型高度 輥縫 在此取S5=14橢圓半徑 槽口圓角半徑 在此取 同理可得： 圓孔的計(jì)算軋件面積 求得 成品前孔基圓的構(gòu)成與成品尺寸關(guān)系密切,由生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)可知:當(dāng)圓鋼規(guī)格在13～30mm之間時(shí) 取 孔型寬度 則取 輥縫S的取值為2～3mm，則S=2圓鋼直徑d0為12～25mm時(shí)，槽口圓角r之間為2mm。 圓孔的計(jì)算軋件面積 求得 成品孔基圓半徑R：H18=(~)d0，其中(～)為熱膨脹系數(shù)，為了保證圓鋼的橢圓度要求，成品孔內(nèi)徑的開口寬度按下式確定：表44 圓鋼開口寬度成品圓鋼直徑/mm側(cè)壁斜度%側(cè)壁角10～305026035’當(dāng)圓鋼直徑為18～30mm時(shí)，S=圓鋼成品孔型的槽口圓角r=2 橢圓孔的計(jì)算由以上可得： 表45成品孔與成品前橢圓孔寬展系數(shù)的確定圓鋼直徑/mm成品孔中的成品前橢圓孔中的9～28～～在此取β1= ，β2= 輥縫S在此取S=2取 槽口圓角 取 r=3橢圓圓弧半徑表46軋件斷面積機(jī)架孔型高寬面積延伸系數(shù)壓下量寬展量0無16516527225H1箱V2方箱H3平橢圓V4圓H5橢圓V6圓H7橢圓V8圓H9橢圓V10圓H11橢圓V12圓H13橢圓V14圓H15橢圓V16圓H17橢圓H18圓表47 各道次孔型尺寸道次孔型形狀孔型高度H槽口寬度Bd槽底寬度bd槽口圓角半徑R槽底圓角半徑r輥縫SH1箱180162152520V2方箱153132121520道次孔型形狀孔型高度H槽口寬度Bd槽底寬度bd橢圓（圓）半徑R槽口圓角半徑r輥縫SH3橢圓1720V4圓125215H5橢圓1414V6圓210H7橢圓1312V8圓28H9橢圓910V10圓26H11橢圓68V12圓25H13橢圓56V14圓24H15橢圓45V16圓22H17橢圓32H18圓2 配輥孔型在軋輥上的配置的任務(wù)是已設(shè)計(jì)好的斷面孔型按照一定的規(guī)律放置到軋機(jī)的軋輥上去?？仔驮谲堓伾系呐渲冒▋蓚€(gè)方面，一是在軋制面垂直方向上的配置，二是在軋輥輥身長度方向上的配置。 孔型沿輥身長度方向的配置1．孔型沿輥身長度方向配置的原則：有利于軋機(jī)產(chǎn)量的提高和產(chǎn)品質(zhì)量的保證；操作方便，便于實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化和機(jī)械化；有助于軋輥的充分利用，減少軋輥的消耗和儲(chǔ)備等。配置孔型要考慮的因素有：1）成品孔和成品前孔應(yīng)盡量爭取單獨(dú)配置，即不配置在同一架軋機(jī)的同一軋線上，以便實(shí)現(xiàn)單獨(dú)調(diào)整，保證成品質(zhì)量。2）分配到各架軋機(jī)上的軋制道次應(yīng)力求各架軋機(jī)的軋制時(shí)間均勻，以便獲得較短的軋制節(jié)奏，提高軋機(jī)產(chǎn)量。3）根據(jù)各孔型的磨損程度及其對(duì)質(zhì)量的影響，每道備用孔型的數(shù)量在軋輥上應(yīng)有所不同。2．輥環(huán)寬度的確定：輥環(huán)可分為端輥環(huán)和中間輥環(huán)兩種。位于輥身兩端的端輥環(huán)可防止氧化鐵皮落入軸承；而位于相鄰兩孔型中間的中間輥環(huán)則主要用于分開孔型。1）根據(jù)輥環(huán)強(qiáng)度確定輥環(huán)寬度。輥環(huán)強(qiáng)度取決于軋輥材質(zhì)和軋槽深度。開口孔型的輥環(huán)寬度一般等于相鄰兩孔型中最深軋槽的深度；對(duì)于側(cè)壁斜度較大的孔型，其寬度可小些。閉口孔型中，～，～。2）確定輥環(huán)寬度，還要考慮導(dǎo)衛(wèi)裝置的安裝與調(diào)整方便。3）端輥環(huán)的寬度是根據(jù)生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)確定的[13]，見表48：表48 端輥環(huán)寬度的取值軋機(jī)初軋機(jī)軌梁與大型軋機(jī)三輥開坯軋機(jī)中小型軋機(jī)邊輥環(huán)寬度bb / mm≥50～100≥100～150≥60～150≥50～100 孔型在軋制面垂直方向的配置孔型在軋制面垂直方向的配置主要是壓力值的大小。上下輥工作直徑差稱為壓力。在生產(chǎn)中，使用壓力軋制是為了控制軋件出口時(shí)的彎曲方向，避免纏輥事故，以及減輕衛(wèi)板負(fù)荷等，但使用壓力軋制會(huì)導(dǎo)致上下表面層的速度差，使軋件內(nèi)部產(chǎn)生附加應(yīng)力，加速上下軋槽的磨損，降低軋輥壽命，因此應(yīng)盡量避免，故此車間采用無壓力軋制[14]。據(jù)以上原則，并參考同類車間，各道次配輥見表49：表49 各道次配輥的參數(shù)機(jī)架號(hào)輥身長度（mm）軋輥直徑（mm）配孔數(shù)輥邊與邊部孔型中心線的距離（mm）孔型中心距（mm）槽底直徑（mm）軋槽深（mm）輥環(huán)寬度（mm）1760680227606802594376068024760680357606603676066037750600387506004975060041075060041175060041275060051375044051475044071575044071675044081765036081865036010第五章 軋制節(jié)奏圖表與產(chǎn)量計(jì)算第5章 軋制節(jié)奏圖表與產(chǎn)量計(jì)算 咬入角的計(jì)算 () () 式中：A——孔型面積 B——金屬填充孔型的最大寬度 () 式中：——軋輥工作直徑 ——軋輥名義直徑 咬入力Tx與咬入阻力Nx之間的關(guān)系有以下3種可能的情況 TxNx 不能實(shí)現(xiàn)咬入 Tx=Nx 平衡狀態(tài) TxNx 可以實(shí)現(xiàn)咬入已知咬入極限條件： α=β理論上允許的極限穩(wěn)定軋制條件 αy=Kxβy由此二者之比值為： K=αy/α=Kxβy/β或аy=Kxβyα/β表51各道次的咬入角道次/（mm）/（mm）/（ 176。）123456789101112131415161718 熱軋?jiān)谟锌毯刍蚝负鄣能堓佒熊堉瞥踯埮骰蜾撆鲿r(shí)αmax=24176?！?32176。熱軋型鋼時(shí)，αmax=20176?！?25176。符合要求 前滑值的計(jì)算中性角公式： () 前滑值公式 ： () 設(shè)出爐溫度為1050℃ 對(duì)f進(jìn)行估算所有數(shù)據(jù)見表52表52各道次前滑值道次軋件高度咬入角摩擦系數(shù)中性角/（ 176。）前滑值123456789101112131415161718 軋輥的線速度、轉(zhuǎn)速及電機(jī)轉(zhuǎn)速確定據(jù)經(jīng)驗(yàn)，并參照同類車間同種產(chǎn)品，設(shè)定Φ24圓鋼的成品軋機(jī)出口速度為7m/s，則最后一架軋機(jī)軋輥轉(zhuǎn)速為： () 式中： Sk為自由寬展時(shí)的前滑值 電機(jī)轉(zhuǎn)速： 連軋機(jī)孔型設(shè)計(jì)常數(shù)，即連軋常數(shù)： () 式中： ——連軋常數(shù)——此道次的軋件斷面積——此道次的軋制速度——前滑值 在鋼坯連軋機(jī)、型鋼連軋機(jī)和線材連軋機(jī)上，為避免堆鋼造成事故，有意識(shí)的給出一定的拉鋼，即C1＜C2＜C3＜…＜Cn，使軋件在兩個(gè)機(jī)架之間有一定的張力。由于第13架到第18架間設(shè)有活套，采用無張力軋制，假設(shè)連軋常數(shù)C相等。而第1架到第12架間采用微張力軋制，即Ψi=Cn+1/Cn1第12架取ψ12= %則C12= C13/= 106/=106表53 各道次連軋常數(shù)C：道次121110987Ψi%%%%%%C106106106106106106道次654321Ψi%%%%%%C106106106106106106為保證有一定的拉鋼，而又不能太大，所以前一架的出口速度和后一架的入口速度應(yīng)該有一定的差值，在這取3%[15]。表54軋件入口速度與出口速度對(duì)比道次123456789入口速度(m/s)