【正文】 10 11 12 13 14 15 16 傳動力矩組成： [14] (式617)式中： —軋制力矩，kNm； —克服軋制時發(fā)生在軋輥軸承、傳動機(jī)構(gòu)等的附加摩擦力矩，kNm； —空轉(zhuǎn)力矩，即克服空轉(zhuǎn)時的摩擦力矩，kNm； —動力矩，為克服軋輥不均速運(yùn)動時產(chǎn)生的慣性力所必需的，本設(shè)計為連軋，故； —軋輥與主電機(jī)間的傳動比。 (式618)式中： —軋制力，kN； χ—力臂系數(shù)，熱軋時χ=～，本設(shè)計取χ=； —軋制變形區(qū)長度，mm。 (式619)式中：—軋輥軸承間的摩擦力矩，kNm； —傳動機(jī)構(gòu)中的摩擦力矩，kNm；其中 : (式620)式中： —軋制壓力，kN；—軋輥輥頸直徑，mm； —軋輥軸承中的摩擦系數(shù)，對滾動軸承??； (式621)式中：—傳動機(jī)構(gòu)的效率，本設(shè)計取。通?？砂唇?jīng)驗辦法來確定： (式622)其中 : (Nm) (式623)式中：—電機(jī)額定轉(zhuǎn)矩，Nm； —電機(jī)額定功率，kW； —電機(jī)額定轉(zhuǎn)速，rpm；本設(shè)計取: 綜上得，本設(shè)計的傳動力矩為 (式624)其中: —為靜力矩電機(jī)校核包括發(fā)熱校核和過載校核兩部分。 (式625)≤式中： 包括和兩部分，相應(yīng)的由和兩部分組成?！? (式626)式中： —電動機(jī)的允許過載系數(shù)，對直流電動機(jī)，本設(shè)計??；—電機(jī)最大輸出力矩，本設(shè)計。電機(jī)校核數(shù)據(jù)見表67：表67 電機(jī)校核數(shù)據(jù)表道次MzkNmiMz180。KNmMf1kNmMf2KNmMfkNmMkkNmMjumkNmMmaxkNmMHKNm116121433142410959867073382491710141110129137145154164軋輥強(qiáng)度校核的幾點(diǎn)說明:1）軋制壓力視為集中力，并且作用在孔槽的正中央；2）軋輥材質(zhì)均勻；3）輥身只進(jìn)行彎曲強(qiáng)度校核，輥頸則進(jìn)行彎曲核扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度的校核，用莫爾強(qiáng)度理論合成；4）安全系數(shù)取n=5，球墨鑄鐵其許用應(yīng)力[σ]=80～120MPa。在軋制過程中可近似看著軋制力作用在輥身正中央，并且軋輥危險斷面也在正中間，此時軋輥的外力（軋制力）可看著集中力，本設(shè)計所用軋機(jī)均為兩輥軋機(jī) ；故強(qiáng)度校核按兩輥軋機(jī)強(qiáng)度校核計算，通常對輥身只計算彎曲。最大彎矩: (式627)式中： —軋輥輥身長度，mm；—軋輥輥頸長度，mm； —軋制壓力，kN；最大正應(yīng)力 [15] (式628)式中： —抗彎截面系數(shù)，mm3。 其中 —軋輥重車后的最小直徑，mm； —輥縫值，mm； —孔型高度，mm；軋輥受力情況如圖61所示[11]： P/2 P/2 圖61軋輥彎矩扭矩圖電機(jī)傳動端邊槽過鋼時輥頸最危險，其受力圖如圖62所示： P1 P2圖62 輥頸彎矩扭矩圖 (式629) 式中： —軸承對輥頸的反作用力，kN； (式630) —軸承對輥頸力作用點(diǎn)到邊槽中間的距離，mm； (式631) —邊端輥環(huán)寬度，mm； —孔型槽口寬度，mm； (式632)其中 ： —輥頸直徑，mm； (式633) 式中： (式634) 根據(jù)莫爾強(qiáng)度理論，合成計算應(yīng)力為： (式635) 式中： —鑄鐵材料抗拉許用應(yīng)力與抗壓許用應(yīng)力的比值，對球墨鑄鐵。度校核的通過條件為：≤ （式638）＜ (式639)軋輥強(qiáng)度校核數(shù)據(jù)見表68：表68軋輥強(qiáng)度校核數(shù)據(jù)表道次輥身應(yīng)力 MPa輥頸彎曲應(yīng)力 MPa輥頸扭轉(zhuǎn)應(yīng)力MPa輥頸合成應(yīng)力MPa許用應(yīng)力MPa1 62 80～1202 43 3 53 4 40 5 54 6 32 7 106 8 71 9 73 10 51 11 54 12 39 13 44 14 33 15 35 16 29 以用Q235A鋼種軋制Φ16螺紋鋼第一道次為例計算，根據(jù)相關(guān)資料取開軋溫度t=1050℃[3]，則（1） 軋制力計算： ==(1050)= === = =10(1050)(++) = (Mpa) =（1050）1=(Mpa) ==（1/s）=(1+)(+)=(Mpa)F====㎜2P=F==()=()(2) 軋制力矩計算：===（）==（）=（）==（） =（） 式中：?。?69==（）=（）= = =9550400/750=（）=（） 式中：==9550400/750=5730（）=（） =0 則： =+++0=（）（3） 電機(jī)校核： ==（）=（） ?。?= 則：==（） ＜=則：電機(jī)發(fā)熱校核和過載校核都通過。（4） 軋輥強(qiáng)度校核：輥身：=1/4（760+390）=（） =(Mpa)式中：= =610+=㎜輥頸：== =324302（）正應(yīng)力：=334302/=64 (Mpa)剪應(yīng)力：=(Mpa) 式中： == ==（）根據(jù)莫爾強(qiáng)度理論，合成計算應(yīng)力為： = = (Mpa)7 主要輔助設(shè)備及生產(chǎn)能力計算輔助設(shè)備的選擇對產(chǎn)品的產(chǎn)量和質(zhì)量有十分重要的影響，一般來說要遵循下列原則：；，充分發(fā)揮主設(shè)備的能力。，并盡量選擇重量輕、體積小的輔助設(shè)備，以節(jié)約車間投資。，運(yùn)作靈活，機(jī)構(gòu)緊湊，操作維修容易，備品備件備件化，制造更換方便。(1) 燃料：高焦?fàn)t混合煤氣 溫度：常溫?zé)嶂担海?000177。200）：（800177。100） (2) 加熱坯料：14014016000mm 單重：(3) 加熱鋼種：普通碳素結(jié)構(gòu)鋼、低合金結(jié)構(gòu)鋼、優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼(4) 鋼坯裝爐：常溫冷裝、750℃熱裝(5) 出爐溫度：950～1150℃(6)裝、出料方式：側(cè)進(jìn)側(cè)出（爐內(nèi)輥道）表71 各種形式加熱爐比較爐型損傷能耗燒損脫碳層爐長坯料造價推鋼式有傷痕高﹥%1~2mm最長變形步進(jìn)底式少傷痕較高1%1mm結(jié)渣步進(jìn)梁式無低%組合式無低%可見：步進(jìn)梁式加熱爐有燒損少、比結(jié)渣、四面受熱等優(yōu)點(diǎn)。結(jié)合各種爐型特點(diǎn)，參照有關(guān)資料及現(xiàn)在經(jīng)驗，本設(shè)計選用步進(jìn)梁式。加熱爐小時產(chǎn)量有軋機(jī)小時產(chǎn)量來確定，本設(shè)計定加熱爐額定頂小時產(chǎn)量為：A=90t 注：坯料熱裝時加熱爐最大小時產(chǎn)量可達(dá)120噸/每小時。（1）爐膛寬度BB=nl+2c [12] (式72)式中：l—坯料最大長度，m；c—料間或料與爐墻間的空隙距離，m。 c=~n—坯料排數(shù)B=2＋12=（2）爐子有效長度L [7] (式73) 式中： —考慮到計算式本身有+10%的誤差而引入的安全系數(shù)；P—需要達(dá)到的爐子產(chǎn)量，t/h。τ—加熱時間， h。e—方坯間隔，m。(e/s=)s—方坯厚度，m。ρ—密度，t/m2。()L1—方坯長，m。n—方坯在爐內(nèi)的裝入列數(shù)加熱時間τ的計算：修正赫斯（Hays）計算式 [7] (式74)式中：s—方坯厚，m。 K—修正系數(shù)。由爐型系數(shù)C鋼種系數(shù)C2 、燃料系數(shù)C3確定。K=C1C2C3 (式75)步進(jìn)梁式爐：C1=。普碳鋼、低合金鋼、優(yōu)碳鋼：C2=?；旌厦簹猓篊3= K===τ=1/()=L=90(+)/(121)=取L=25m（3）爐底有效面積F (式76) F=LB=25= （4）爐底強(qiáng)度P (式77) 式中： Q—加熱爐小時產(chǎn)量，t/h。P=901000/=288kg/(m2h)主要冷床形式有：步進(jìn)齒條式、搖擺式、斜輥式、拉鋼式等，如下表：由下表可知：相比之下，步進(jìn)齒條式主要有以下優(yōu)點(diǎn)：冷卻均勻、鋼材與床面摩擦小、鋼材表面摩擦小等。適合于小型型、棒材車間成品冷卻，本設(shè)計采用步進(jìn)齒條式冷床。表7—2 不同型式冷床的性能比較冷床名稱結(jié)構(gòu)與使用特點(diǎn)適用車間步進(jìn)齒條式床面由動靜兩組齒條組成，結(jié)構(gòu)較復(fù)雜。冷卻均勻，鋼材與床面摩擦小，材形平直；步進(jìn)機(jī)構(gòu)復(fù)雜，維修較困難。小型型鋼及棒材車間斜輥式床面由一系列長輥組成，成45176?！?0176。傾斜；冷卻較均勻；輥子數(shù)量較多，維修較困難。小型型鋼及棒材車間搖擺式床面由若干根搖擺桿和固定的鋼軌組成，結(jié)構(gòu)較簡單；在搖擺桿的角鋼上裝有左齒條和右