【正文】 排液采油；對幾套層系中的二 、 三類選擇平面上分布范圍大 ， 且物性相對較好小層組合一套井網 。 對這種組合應該注意： 必須有先導試驗成果做依據，先導試驗（或實際生產資料證明）證明二、三類層在多大井距下、什么工藝條件下、什么注水壓力下可注的進采的出； 對井距、工藝條件、生產壓差、產能、注水壓力必須嚴格論證。 c 分類開發(fā)應用一套半井網要謹慎。 高滲油藏或一類層和二、三類層滲透率級差不太大的中滲油藏 ，注水井不具有調控水量的條件， 有先導試驗成果或實際生產資料證明可行。 可以考慮應用一套半注采井網調整二、三類層開發(fā)， 對層間矛盾大的中滲油藏、低滲油藏不適合用一套注采井網進行分類開發(fā)。注水井不具備調控水量的條件。 d 逐層段上返開發(fā)： 不具備分注條件的油藏、細分開發(fā)層系經濟效益差的油藏、多層透鏡體疊合的油藏往往采取逐層（段）上返開發(fā)的方式開發(fā)。 逐層段上返開發(fā)應注意： 層段組合要合理。 合理的標準：一是 層段內各小層物性相近， 二是 具有一定儲量， 三是 能達一定的采油速度，也就說油井具有一定產量， 四是 開發(fā)方式、采油方式不發(fā)生變化。 e 注采關系調整時應注意： 油井上返、下返，水井上返論證要充分；油井轉注，井組、井區(qū)分析要透徹，資料要齊全；注水井分注前最好測分啟動壓力。 (一 )油藏飽和壓力計算公式 : 105個樣品的高壓物性分析數據，建立的經驗公式： 十二、經驗公式 公式應用范圍： r0— — TI— ℃ — 126℃ r g— — Rs— — /噸 Pb— — 476大氣壓 ????????????????????????0010241rTrrRpIgsb2． LgPb=* (LgPb*)2 ? ?0 . 9 8 900 . 1 7 3I20 . 8 1 6gsb1r1 . 0 7 61 2 4 .6 2 8 51T105 . 6 2 51 . 8 2 1 3rR 4 . 0 8 7 6*P?????????????????????（二）體積系數計算公式 1．飽和壓力以上某壓力條件下原油體積系數 )(00b 00b00)]P(PE X P [ CBBbPPCbeBB??? 105個樣品的高壓物性分析數據，建立的經驗公式： B0b=+ 103 （ +Rs(r0rg) + ) 3．兩相體積系數（ P＜ Pb時） Psc— Tsc— （ 273+20） ℃ TI— （ 273+t） ℃ t — 地層溫度 ℃ Z— 天然氣壓縮因子 SCIscPTZTP???ggssb00gB )BR(RBB)(1P— 地層壓力 MPa )3105 1 (01 0 8 0g20gg0gg20gg)(*B )B0 . 1 7 3 5 ( L*B0 . 4 7 2 6 L108 . 0 1 3 5BL)(2sRrPrTgI????????????????????????????????110)(110ozIXODryTy??（三）計算地層原油粘度 1．地層溫度條件下，地面標準大氣壓下脫氣原油粘度 TI— 地層溫度 ℃ 2．油藏飽和壓力和飽和壓以下 （ P≤P b）地層原油粘度 ODBA ?? ?A=（ r0Rs+） B=（ r0Rs+） Rs— 溶解油氣比方 /噸 mb0b0PPμμ?????????3．油藏飽和壓力以上（ P＞ Pb）條件 地層原油粘度 m=[(+ 102P)] μ 0b— 為 Pb條件下的地層原油粘度 （四）計算地層水的粘度 Beal的研究表明： 壓力對地層水粘度的影響很小，地層溫度對地層水粘度影響明顯。實驗當溫度從 0℃ 增加到 ℃ ，地層水的粘度從 降到 Beggs和 Brill確定地層水的經驗公式 TI— 油藏溫度 ℃ ])(1002 )(47 [2222????????????IIwTTEXP?計算實例 1：地層溫度為 50℃ 時： EXP[( 102 50+1) + 102 ( 102 50+1)2] =EXP[+] = = 厘泊 計算實例 2：地層溫度為 100℃ 時： EXP[( 102 100+1) + 102( 102 100+1)2] =EXP[+] == 厘泊 地層水的粘度與地層壓力、地層水礦化度、地層溫度有。隨地層溫度增加地層水粘度降低，隨地層壓力、地層水礦化度增加地層水粘度增加。 Z R TPrMMZXZMZMKxKgaggggygg341032)( 1 . 8 T460Z0 . 2 x2 . 4Y98619209)(]e x p[10???????????????????地（五）計算天然氣的地下粘度 上述方法：是 Lee和 Gonzalez等人根據大西洋富田石油公司、大陸石油公司和泛美石油公司提供的天然氣樣品，進行天然氣粘度和密度實驗研究，實驗溫度 ℃ —℃ ，實驗壓力 — 544大氣壓。對實驗數據整理分析得出的公司。 計算實例： 某氣藏： P地 =136大氣壓，地層溫度 ℃（絕對溫度： +273=176。 ）天然氣比重 r0=,天然氣分子量 Mg=,空氣分子量 Ma=,氣體常數 R= 米 3/公斤分子 k176。 ，氣藏氣體偏差系數 Z= 640986986640)328 2 . 2 41 . 8460Z/233??????????????????????MgZcmZ R TPrMgag??（克＝厘泊＝0 . 0 1 6 8 )e x p (10640)(19209)(1 . 3 5 2 15 . 2 3 9 70 . 22 . 40 . 2 x2 . 4y3 5 2 )1 0 7 (2 3 9 4???????????????????????exkZMgZMgkygg??01 6 5 ???? ? fa i r T? 5??????? ?air?（ 六）計算地面空氣的粘度 地面空氣是在標準大氣壓條件，隨地面溫度變化，空氣粘度公式 : 計算實例：地面強度 Tf=20C Q0—— 油井日產油（噸 /日） P油 —— 井口油壓（大氣壓） D—— 油咀直徑（ mm） r0—— 地面原油比重 Rp—— 生產油氣比米 3/噸 公式是美國加里福尼亞洲十個油田自本井資料統(tǒng)計研究結果，統(tǒng)計研究人 Gilbert 00 /51 pRrDP 油?（七）應用井口動態(tài)數據計算油井井口產量 公式適應于： 原油性質比較好的砂巖油藏（原油密度小，溶解油氣比較高）。 油井生產的條件是油壓大于回壓的兩倍，具備此條件生產時流體通過油咀的流速超過音速。 具備此條件油咀下游壓力對井內、油咀中的流態(tài)影響較小。 計算實例： P油 = D= Rp= 3/噸 r0= P回 （回壓） = 日噸倍　，油壓是回壓的回油/)()()5 5 6 ( 4 45 4 5 4 0??????QPP注意： （ 1）實際生產中，當已知油井產量， 油咀直徑、油壓，可以測算油氣比 （ 2）本油田應用此公式時對常數（ ） 及各項參數的指數，可進行適當的修正。 0 /5 1 pRrDPQ 油?00 /1 6 8 pRrDPQ 油?對原油性質中等的油藏，在委內瑞拉的馬拉開波湖油田應用 Gilbert的經驗公式： 對其常數（ ）及各項參數的指數作了修正得 : 加洲十個油田的經驗公式，在馬拉開波湖油田應用，其常數（）及各項參數指數作了修正，可能是兩個油區(qū)的原油性質有差別。 計算實例： 在勝坨油田坨 4塊坨 125井上應用 r0 = D=8m/m P油 =42大氣壓 生產油氣比 Pp=78米 3/噸，日產油 =117噸 /日 日噸　計算油/78//00?????????QRrDPQp實際日產油 117噸，計算產量 /日，差 /日。 （ 1）應用公式： 日噸油/11916/78//9 7 7 000?????????pRrDPQ（ 2）應用公式： 實際日產油 117噸，計算產量 119噸 /日，誤差 2噸 /日。 油藏屬裂繼性灰?guī)r油藏，原油屬于未飽和，即原油飽和壓力很低，地層壓力和地層溫度很高，原油從儲集體中流動到井底是恒溫單相，原油從井底流動到井口近似恒溫單相。 在單相、恒溫流動條件下，井口的油咀可以看作為一節(jié)流式流量計，流量計的上流壓力為油壓，油咀之后的井口回壓視為流量計的下流壓力。具此得產量公式： 4420??????摩阻系數，）－可以理解為常數（回油PPDQ D—— 油咀直徑（ mm） P油 —— 油壓（大氣壓） P回 —— 回壓（干線回壓）（大氣壓） 注意： 油咀 D尺寸必須要準確 油壓表必須要準確 常數（ ）對不同的原油性質（密度和粘度）是有變化的 （八）計算油藏巖石的壓縮系數 1953年 Hall發(fā)表的公式 51020 ????fCφ—— 有效孔隙度（ %）