轉(zhuǎn)爐頂?shù)讖?fù)吹技術(shù)ppt課件-資料下載頁(yè)
2025-01-17 09:26本頁(yè)面
【正文】 煉鋼法 這種煉鋼方法的 關(guān)鍵 在于控制 底氣量、頂槍槍位和供氧強(qiáng)度 。操作是否恰當(dāng)主要看渣中氧化鐵的含量是否滿足要求?？梢酝ㄟ^(guò)改變底氣流量、頂槍槍位和氧氣流量達(dá)到控制渣中氧化鐵的目的。 A 頂部供氣 頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐的熔池?cái)嚢柚饕揽康撞看禋夂?CO氣體產(chǎn)生的攪拌能來(lái)實(shí)現(xiàn)，因此其頂吹氧槍的供氧壓力有所降低。槍位有所提高。就目前我國(guó)大多數(shù)頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐來(lái)說(shuō)，屬于底吹少量氣體的弱攪拌型復(fù)吹轉(zhuǎn)爐，仍然采用恒壓變槍操作，在一個(gè)爐役期內(nèi)氧壓變化不大。國(guó)內(nèi)幾個(gè)復(fù)吹轉(zhuǎn)爐供氧壓力變化見(jiàn)表 53。 在吹煉過(guò)程中，復(fù)吹轉(zhuǎn)爐的氧槍槍位比頂吹轉(zhuǎn)爐提高100～ 300mm。如鞍鋼 150t復(fù)吹轉(zhuǎn)爐氧槍槍位變化在 ～，武鋼 50t復(fù)吹轉(zhuǎn)爐槍位變化在 ～ ，首鋼 30t復(fù)吹轉(zhuǎn)爐槍位變化在 ～ ，南京鋼鐵廠 l5t復(fù)吹轉(zhuǎn)爐槍位變化在 ～ 。冶煉過(guò)程中復(fù)吹轉(zhuǎn)爐氧槍槍位變化實(shí)例見(jiàn)圖 514。 B 底部供氣 底部供氣的供氣強(qiáng)度視各類復(fù)吹工藝不同而異 ， 攪拌型復(fù)吹轉(zhuǎn)爐的底吹供氣強(qiáng)度＜(mint)， 而復(fù)合吹氧型復(fù)吹轉(zhuǎn)爐的底吹供氣強(qiáng)度 ≥(mint)。 在底吹氣體中，若底吹 N2氣，將引起鋼水增氮，為了減少鋼水中的 [N]含量，可在冶煉后期切換為 Ar氣吹煉，并增大供氣強(qiáng)度，以去除鋼水中 [N]。 N2Ar切換時(shí)期應(yīng)選擇在爐內(nèi)攪拌最好，鋼水中 [N]含量最低時(shí)為佳，生產(chǎn)實(shí)踐中 N2Ar 切換實(shí)例見(jiàn)圖 515。若是底吹 Ar和CO2氣體，則冶煉中不用切換，其吹煉實(shí)例見(jiàn)圖 516。 為了進(jìn)一步降低鋼水中 [O]含量，武鋼 50t復(fù)吹轉(zhuǎn)爐采用了在氧槍停吹氧后用底吹 Ar氣的后攪拌工藝。 后攪拌操作時(shí)，底吹供氣強(qiáng)度大于 m3/(mint)，攪拌時(shí)間 3min，其結(jié)果是鋼水中 [O]含量降低，渣中 (TFe)也降低 2%左右。當(dāng)后攪拌供氣強(qiáng)度為 m3/(mint) 時(shí)，鋼水降溫 ℃ ，并可使鋼水中 [C]含量進(jìn)一步降低。采用后攪拌工藝時(shí)的底部供氣模式見(jiàn)圖 517。 由于在頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐中，能用于熔化廢鋼的富余熱量少于頂吹轉(zhuǎn)爐，為此，應(yīng)對(duì)復(fù)吹轉(zhuǎn)爐進(jìn)行熱補(bǔ)償。其方法有： （ 1）使用頂吹二次燃燒氧槍促進(jìn)轉(zhuǎn)爐爐膛內(nèi) CO的二次燃燒 （ 2）向熔池中添加固體碳質(zhì)燃料； （ 3）底吹噴槍預(yù)熱廢鋼。 二次燃燒氧槍 復(fù)吹轉(zhuǎn)爐的經(jīng)濟(jì)效益 ? 渣中含鐵量降低 ~%； ? 石灰消耗降低 3~10kg/t； ? 金屬收得率提高 ~%； ? 氧氣消耗減少 4~6Nm3/t； ? 殘錳提高 ~%； ? 提高爐齡，減少耐火材料消耗。 ? 磷含量降低 %； 復(fù)吹轉(zhuǎn)爐的經(jīng)濟(jì)效益，因冶煉的品種、爐子的大小和各鋼廠的具體情況下同而有差異。一般說(shuō)來(lái)，在歐洲約為 2~ /t；在美國(guó)約為 ~ /t；在中國(guó)為6~15元 /t。 先頂吹后底吹的復(fù)吹煉鋼法 此法是在頂吹氧到終點(diǎn)停吹后 ， 底吹氬 、 氮等非氧化性氣體或弱氧化性氣體CO2的復(fù)吹煉鋼法 。 這種操作方法頂氣和底氣不是同時(shí)吹入熔池 ， 實(shí)際上是把鋼包吹氣精煉的方法移植到了頂吹轉(zhuǎn)爐中 ， 是最簡(jiǎn)單的頂?shù)讖?fù)吹煉鋼法 。 這種方法底部供氣噴嘴采用多孔透氣磚。底吹供氣強(qiáng)度＜ ／ t鋼 min，供氣時(shí)間 ≯ 5min。在停止頂吹氧后，用底吹氣體攪拌熔池有如下作用： (1) 使?fàn)t渣繼續(xù)與金屬作用 ,讓脫磷反應(yīng)向平衡接近 ， 可使 ［ P］ 進(jìn)一步降低； (2)使?fàn)t渣中顯著數(shù)量的氧化鐵還原 ， 提高金屬收得率； (3)如果底吹氣是 Ar或 N2， 可以發(fā)揮金屬中碳的脫氧作用 ， 使金屬中的 [O]降低 ， 從而提高鋼的純潔度和減少鐵合金消耗； (4)可以微調(diào)熔池溫度 。 采用這種頂?shù)讖?fù)吹操作法 ， 對(duì)于減小渣鋼之間的溫度差和促進(jìn)脫磷 ， 供氣強(qiáng)度要達(dá)到 ～ ／分 噸鋼 ， 吹氣時(shí)間 ≯ 5分鐘 。 如攪拌氣體的強(qiáng)度小于／分 噸鋼 ， 則會(huì)因攪拌強(qiáng)度過(guò)小而延長(zhǎng)攪拌時(shí)間 ， 降低爐子生產(chǎn)率 。 對(duì)于還原爐渣中的氧化鐵 ， 則最好用 ～／分 噸鋼的供氣強(qiáng)度和 5分鐘以內(nèi)的攪拌 。但是 ， 當(dāng)供氣強(qiáng)度超過(guò) ／分 噸鋼時(shí) ， 將因攪拌氣吸熱和氧化鐵還原過(guò)量造成鋼水降溫過(guò)多和 C過(guò)多地氧化 。 試驗(yàn)表明，以上兩種供氣方式，其供氣時(shí)間都不應(yīng)超過(guò) 5分鐘，過(guò)多的時(shí)間已不再有明顯的脫磷和還原氧化鐵的效果，反而使生產(chǎn)率降低和爐齡下降。 這種復(fù)合吹煉法的缺點(diǎn)是： (1) 頂槍停吹時(shí)的熔池溫度要高出 10℃ 左右 ，以補(bǔ)償?shù)状禂嚢钑r(shí)熔池溫度的降低； (2) 降低了爐子生產(chǎn)率； (3) 降低爐齡； (4) 不能用于吹煉超低碳鋼和不銹鋼； (5) 不能降低頂吹氧時(shí)的噴濺量和煙塵； (6) 底部噴嘴不能噴粉 。
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