【正文】 ? 《預(yù)規(guī)》附錄（ B2） 正溫差應(yīng)力 ccy0 t0tt EtyIMAN ?? ????? 《預(yù)規(guī)》附錄（ B3） 反溫差應(yīng)力將 yt 取負值代入上式，按《預(yù)規(guī)》附錄（ B3）乘以 。 29 截面計算點正、反溫差應(yīng)力計算 表 66 板號 計算點iy )N(Nt )(Mt? 截面幾何特性 )Mpa(AN0t i0t yIM? ccyt Et ???? )Mpa(t? 正溫差 反溫差 邊板 頂面 721031 ?? 20 ? 40 ? （ 14℃ ） aa? （ ℃） bb? 0 0 cc? 238 預(yù)應(yīng)力筋397 底面 458 中板 頂面 496 607634 ? 20 ? 40 ? （ 14℃） aa? 396 （ 4． 6℃） bb? 0 0 cc? 220 預(yù)應(yīng)力筋393 底面 454 30 抗裂驗算 正截面抗裂驗算 A類預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下，正截面混凝土的主拉應(yīng)力應(yīng)符合： tkPcst ???? —— 《預(yù)規(guī)》 但在荷載長期效應(yīng)組合下應(yīng)符合 0Pc tl ???? —— 《預(yù)規(guī)》 C50混凝土 ftk= Pc? 為扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力在構(gòu)件抗裂驗算邊緣 (底邊 )產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力 st? 為作用 (荷載 )短期效應(yīng)組合下構(gòu)件抗裂驗算邊緣 (底邊 ) 混凝土的法向拉應(yīng)力： t0sst ?? ?? —— 《預(yù)規(guī)》 tl? 為荷載長期效應(yīng)組合下構(gòu)件抗力驗算邊緣 (底邊 ) 混凝土的法向拉應(yīng)力： 0l tl wM?? —— 《預(yù) 規(guī)》 WO為截面底邊緣的彈性抵抗矩。 s6 LpP0P0 AAN ?? ?? —— 《預(yù)規(guī)》 P0ss6 LppP0P0 N yAyAe ?? ?? —— 《預(yù)規(guī)》 u0 P0P00P0Pc yI eNAN ??? —— 《預(yù)規(guī)》 yu為截面重心到抗裂驗算邊緣 (底邊 )的距離（ hy0X） 4 LLc o nP0 ???? ??? 《預(yù)規(guī)》 (見表 64) 31 荷載短、長期效應(yīng)組合下跨中正截面混凝土拉應(yīng)力驗算 表 67 板號 )(Ms )(Ml s6 LpP0P0 AAN ?? ?? 幾何特性 )mm(A 2p )mm(A2s )Mpa(P0? )Mpa( 6 L? )KN(Np0 )m(A20 )m(I 40 )mm()(yuyoxh?? )mm(eP0 邊板 2363 1923 458 396 中板 2224 1810 454 392 橫向續(xù)表 67 幾何特性 )Mpa(Pc? st? )Mpa( 限值 tkPcst ?? ??? u0ls l yIM?? 限值0Pcs l ???? Yp yS )Mpa( t? （反溫差） u0yIMS tu0Sst ???? Pcst ?? ? Pcs l ?? ? 397 1411 393 407 根據(jù)《預(yù)規(guī)》 : udcrMM ≥ 1 《預(yù)規(guī)》 式中 udM 受彎構(gòu)件正截面抗彎承載力設(shè)計值 udM = ()2ed o xf b x h ? 值見表 51 .sd s pd pcdf A f AX fb?? crM 受彎構(gòu)件正截面開裂彎矩 ()cr pc tk oM rf W??? 《預(yù)規(guī)》 32 Pc? 扣除全部預(yù)應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋合力 0PN 在抗裂邊緣產(chǎn)生的混凝土壓應(yīng)力 , Pc? 值見表 67 tkf C50混凝土 Mpaftk ? ooWSy 2? 表 68 板號 ).( mKNMud ()pcMpa? )( 4mo? )(mxyhyou?? )(/3myIWnoo? )( 3mSo ooWSy 2? crM udcrMM 邊板 9 4 2257.8 中板 9 4 2154.7 最小配筋率滿足《預(yù)規(guī)》 部分預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件中普通受拉鋼筋的截面積不小于 AS = 1810 mm2 A = 599400 mm2 P = AS/A = 1810/599400 = 滿足要求 斜截面抗裂計算 A類預(yù)應(yīng)力混凝土預(yù)制構(gòu)件，在荷載短期效應(yīng)組合下，斜截面混凝土主拉應(yīng)力應(yīng)符合： 8 6 M p tktp ??? 式中 tp? — 為荷載短期效應(yīng)組合和預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力 22cycxcycxtp 22 ?????? ????????? ???? —— 《預(yù)規(guī)》 cx? 為計算主應(yīng)力點由預(yù)加力和作用 (荷載 )短期效應(yīng)組合計算彎矩 MS及截面溫度梯度產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力 t00 sPccx ??? ??? , 0y 為計算點到換算截面重心軸的距離。 （因先張法預(yù)應(yīng)力構(gòu)件不設(shè)豎向預(yù)應(yīng)力和彎起預(yù)應(yīng)力鋼筋） 0cy?? 00sI bSV?? 33 本例斜截面抗裂不控制設(shè)計 ,僅選取距支點 h斜截面計算主拉應(yīng)力 。 距支點 h截面混凝 土主拉應(yīng)力 tp? 計算表 表 69 板號 ).( mKNMs )(KNVs slbppopo AAN ?? ?? 幾何特性 )m(A2p )m(A2s )(mmyp )(mmys )Mpa(po? )Mpa(lb? )(KNNpo )m(A20 )m(I 40 )mm(eP0 邊板 1390 1923 400 415 1068 398 中板 1390 1810 396 410 1066 394 續(xù)表 69（ aa斷面） 板 號 aa? )mm(y0 )mm(b )Mpa(Pc? )(MpayIM oos )Mpa( t? )Mpa(cx? )(m S30 )Mpa(? )Mpa(tp? 邊板 318 351 中板 322 342 續(xù)表 69（ bb斷面） 板 號 bb? )mm(y0 )mm(b )Mpa(Pc? )(MpayIM oos )Mpa( t? )Mpa(cx? )(m S30 )Mpa(? )Mpa(tp? 邊板 0 334 0 中板 0 308 0 34 續(xù)表 69（ cc斷面） 板 號 cc? )mm(y0 )mm(b )Mpa(Pc? )(MpayIM oos )Mpa( t? )Mpa(cx? )(m S30 )Mpa(? )Mpa(tp? 邊板 242 320 中板 238 280 由計算得：距支點 h截面各計算點混凝土主拉應(yīng)力均未超過 tp? 限值 6tkf Mpa? 。 撓度驗算 本例為 A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，截面不會開裂，截面剛度取為： 0c0 ? —— 《預(yù)規(guī)》 汽車荷載引起的跨中撓度 43kk1 005 q L Pf 3 8 4 B 4 8 BL? ?? ???????? 式中荷載短期效應(yīng)組合計算，汽車荷載（不計沖擊力） ?? ，荷載橫向分布系數(shù) ? 。 《橋 規(guī)》第 條規(guī)定，受彎構(gòu)件在使用階段撓度應(yīng)考慮長期效應(yīng)的影響，按以上剛度計算的撓度值乘以撓度長期增長系數(shù) ?? ，長期撓度值在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度后，梁式橋最大撓度（跨中），不允許超過計算跨徑的 7m 3 ??? 。 撓度增長系數(shù) ?? ： 混凝土強度標(biāo)準(zhǔn)值 C40C80時， ~??? ， C50內(nèi)插得 ??? 。 35 汽車荷載跨中撓度 表 610 板號 L （ m） 0c0 ? 43kk1005 q L Pf 3 8 4 B 4 8 BL? ?? ???????? ??? ? f ?f )m(I 4c )Mpa(Ec )(B 20 )m/KN( k )KN( k ck )mm(f? =?f (mm) 限值 L/600 (mm) 邊板 ? ? 168 中板 ? ? 168 預(yù)制板是否設(shè)置預(yù)拱值的計算 1） 恒載引起的撓度 205M Lf 48BGG ? 恒載引起的撓度計算 表 6－ 11 板號 L （ m） )m(I4c 02G1G1 B 48 L5Mf ?? 02G2G2 B 48 L5Mf ? )(mmfffGiiGOG?????? )Mpa(Ec? )( 2mmBO? G1M() G1f(mm) )Mpa(Ec )( 2mmBO G2M() G2f(mm) 邊板 ? ? ? ? 中板 ? ? ? ? 2） 預(yù)應(yīng)力引起的上拱度 由于預(yù)應(yīng)力鋼束在板端數(shù)量較少，向跨中方向逐段增加， 至 離支點 L41 處與跨中的鋼束數(shù)量持平。為簡化計算，假定支點處預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的彎矩為零，然后直線增到 L41 ，并保持不變到跨中，近似取預(yù)加力的彎矩圖如下： 36 ? ?22OCpp 4a3LI24EMf ??? pPOP yNM .? 《橋規(guī)》第 條，由預(yù)加力引起的反撓度，用結(jié)構(gòu)力學(xué)法 0cIE 進行計算，其值應(yīng)乘以長期增長系線 2，即 pp f 2f ?? 。 式中： M p a o nP0 ??? ??? 混凝土強度達 80% 預(yù)應(yīng)力引起的上拱度計算 表 612 板號 )mm(A2P )(KNNP0 )(mmyp )(Mp? )(mmIEB2CC?? )(mL )(ma )mm(fp )mm(f 2f pp ?? 邊板 2363 397 ? 中板 2224 393 ? 后期預(yù)應(yīng)力損失所產(chǎn)生的撓度 pf? pf? 計算 表 613 板號 )( paPOM?? )( palbM? )( /2mmAA SP )(/mmyy sp )(/mal )(mmB2CCIE? )(KNNpo? )mm(eP0 )(Mp? )mm(fp? )mm( f 2f pp ?? ?? 邊板 2363/ 1923 397/ 411 .9 ? 371 中板 2224/ 1810 393