【正文】 8 ， 39。 mm? ，則 30239。39。 ???? bhA s? ，介于 ～ ，滿足要求。 （五）持久狀況正常使用極限狀態(tài)下撓度驗算： 鋼筋混凝土受彎構件，在正常使用極限狀態(tài)下的撓度，可按給定的剛度用結構力學的方法計算。 BBMMMMBcrscrscrB020]1[)( )(??? 全截面換算截面對重心軸的慣性矩可近似用毛截面的慣性 矩代替，由前面計算可知 mmI I 4100 107 0 ??? 全截面換算截面面積 cmAA snA 20 8 4 )17 9 (4 5 2 2)1( ???????? 式中 n為鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比，為 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設計 34 542 .0 1 0 5 .7 9 73 .4 5 1 0scEn E ?? ? ?? 計算全截面換算截面受壓區(qū)高度 0x ： 2 2 39。0 0 011 ( ) ( 1 )22f f f sA x b h b h h n A h? ? ? ? ? ])()(182120221[ 1 1114011 2220 ???????????x = 計算全截面換算截面重心軸以上部分面積對重心軸的面積矩 )(11)18200(1821)2()(21 20200 ???????????? hxhbxS fff bb = mmNfSWfW SWfM tktktkcr ?????????? 1010 8300000 ? 設開裂截面中性軸 距梁頂面距離為 x(cm),由中性軸以上和以下換算截面面積相等的原則，可按下式求解 x: 22 011 ( ) ( ) ( ) 022f f f sb x b b x h n A h x? ? ? ? ? ? （假設中性軸位于腹板內） 代入相關參數值得 0)()18200(2120221 )11( 22 ????????? ? xxx 整理得 0 9 8 3 9 89 2 ??? xx 解得： x==110mm, 故假設正確。 可計算開裂截面換算截面慣性矩 crI 為： )) 3320 )((3131( hbxbhAI fffscr xbxn ?????? )()( 332 3 )1801261( ??? ??????? mm ?? mmIEB Ncrccr 215104 101010 ???????? mmIEB Nc 21510400 ????????? 則 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設計 35 1010)1010101010)( 15152989815020](1[)(]1[)( ?????????????BBMMMMBcrscrscrB mmN 2151057 ??? 據以上計算結果，結構跨中 3 號粱自重產生彎矩 ，公路 Ⅱ級可變車道荷載mkNmkN Pq kk ???? 7 8。8 7 ，跨中橫向分布系數 。人群荷載 mkNqr ??3 ， 跨中橫向分布系數 永久作用： mmBlMf GG 7 4 2 3 15485 101950010152620 ??? ????? 可變作用（汽車）： mmBB lPlqf kkQ ) ()483845( 10195001019500 15315 430401 ??? ???? ??????? ?? 可變作用（人群）： mmBlqf rr 1019500154401 ????????? ?? 作用短期效應組合的頻遇系數，對汽車取 1 ?? ，對人群取 ?? 。 當采用 C40～ C80混凝土時，撓度長期增長系數 ~ ?? ? ，這里為 C50混泥土，則取 ?? ? ，施工時可通過設置預拱度消除永久作用撓度，則在消除結構結構自重產生的長期撓度后主梁的最大撓度處不應超 過計算跨徑的 l/600. mmmm lf 0 )(4 2 0ma x ?????? ,因此撓度值滿足規(guī)范要求。 判別是否需要設置預拱度 mmmm lffff rQGsl 6 0 )()( 0 ?????????? ? ? 因此需要設置預拱度。 梁跨中截面的預拱度： mmfff rQG )()21 ( ???????? 三、 橫梁的計算 （一） 橫梁彎矩計算（ GM法） 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設計 36 對于具有多根內橫隔梁的橋梁，由于主梁跨中處的橫隔梁受力最大，橫梁跨中截面受力最不利，故通常只要計算跨中橫隔梁內力，其他橫隔梁可偏安全地仿此設計。 從主梁計算已知θ =，和 √α =，當 f=0 時，查 GM 法用表內插計算，如下表所示： 表 18 計算式 荷載位置 b 190。b 189。b 188。b 0 (188。b) (189。b) (190。b) (b) () () () () () () () () () () () () () () () () () () () () () () () () () () 繪制橫梁跨中截面影響線，加載求??q， 圖 14 2 0 ?????? ? q ??????????? ? q ?0 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設計 37 ?????? ? r 集中荷載換算成正弦荷載的峰值計算，可采用下式： ixplP iiq ?sin2 ?? 式中 qP 正弦荷載的峰值 l 主梁計算跨徑 iP 集中荷載的數值 ix 集中荷載 iP 離支點的距離 公里 Ⅱ級車輛荷載如圖 16所示： 圖 15 mkNp q/) i i i i n120( 2????????? ???? ????? qqqqp rrlrlrr lllxlldxlxl 4)2(2c os[2s i n2 ] 00 ?????? ? mkN / ????? ? 橫梁跨徑為 12m，沖擊系數 1+μ =，可變荷載彎矩效應值為： 2)1( 1??? ?? qqq bpM b mkNM q /)( ??????? mkNM q / )( ????????? mkNb rrr bpM /)( ???????? ? ? 荷載組合：因為橫梁彎矩影響線的正負彎矩面積很接近，并且為預制架設，恒載的絕大部分不產生 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設計 38 內力，故組合時不計入恒載內力。 恒載安全系數的采用如下： mkNM q / )( ???? mkNr MM q /)() ( )( ????? ? 故橫梁內力： 正彎矩由汽車荷載控制： mkNM /)( ?? ? 負彎矩由人群荷載控制： mkNM /)( ?? ? 四、行車道板的計算 （一） .永久荷載效應計算 由于主梁翼緣板在接縫處沿縱向全長設置連接鋼筋，故行車道可按兩端固定和中間鉸接板計算（如圖 17所示。） 圖 16 （ 1）每延米板上的恒載 g 瀝青混凝土面層： mkNg / ???? C50混凝土墊層： mkNg / ???? T粱翼緣板自重： mkNg / ???? 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設計 39 每延米跨寬版恒載總計： mkNg g i / ????? ? （ 2）永久荷載效應計算 彎矩 : mkNg lM g /( ) 220 ????????? 剪力 : mkNg lV g /)( ????? （ 3）可變荷載效應公路 Ⅱ級，以重車后輪作用于鉸接縫軸線上最不利布置，此時兩邊的懸臂板各承受一半的車輪荷載（如圖 13所示） 圖 17 車輛荷載后輪著地寬度 2b 及長度 2a 分別為 2 ? 2 ? 沿行車方向輪壓分布寬度為 : mHaa )( ??????? 垂直行車方向輪壓分布寬度為 : mHbb )( ??????? 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設計 40 荷載作用于懸臂端根部的有效分布寬度 : mda la 01 ???????? 單輪時 : mlaa 0139。 ?????? 局部加載沖擊系數取 ，則作用于每米寬板條上的彎矩為 mkNaP blM p ?????????????? )( )4(42)1( 10? 單個車輪時 : mkNP blaM p ????????????? )( )4(42)1( 1039。? 取兩者最不利情況，則 mkNM p ??? 作用于每米寬板條上的剪力為 kNaPV p )1( ??????? ? （ 4）作用效應進本組合 彎矩 : mkNMM pg ????????? 剪力 : mkNVV pg ??????? 故行車道板作用效 應為： mkNM d ??? kNV g ?