阻尼溢流閥的建模與動(dòng)態(tài)響應(yīng)液壓專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)外文翻譯-資料下載頁
2025-01-13 21:36本頁面
【正文】 ,。當(dāng)速度迅速變化時(shí),該模型不具有任何遲滯或延遲性能,。相關(guān)測(cè)試表明,有必要在方程(53)和(54)下會(huì)有延遲性能。有兩種方法來解決這一力從低到高變化的問題:沒有動(dòng)態(tài)的安全閥系統(tǒng)模型如方程(10)和(12)。包括方程(29)與(31)安全閥靜態(tài)系統(tǒng)。第一種方法是假定安全閥是打開的或關(guān)閉,另外假設(shè)閥是常開或常閉的。而這種方法定性地給出了更為真實(shí)的結(jié)果,沒有一個(gè)正式的正常依據(jù)為閥門假定模型。第二種方法融合了附加的安全閥的水頭損失。流體在閥門和主要的孔之間均勻分配。這又提供了一個(gè)良好的結(jié)果,并且有益與物理性能。不過,通過方程(9),一個(gè)兩個(gè)模型都是缺乏與延遲的主要問題。由液壓油的可壓縮性特性推導(dǎo)出方程(53)和(54)。這種導(dǎo)致了系統(tǒng)的響應(yīng)速度延遲變化?？紤]了其他特性的方程(67)和(68)引入一個(gè)單一的無量綱模型。一個(gè)完整的安全閥模型就是一個(gè)基本的壓縮性模型。與圖4所示測(cè)試數(shù)據(jù)相比,這個(gè)系統(tǒng)將對(duì)整個(gè)如圖9的工作周期給出準(zhǔn)確的結(jié)果.唯一的缺點(diǎn)是模型比較復(fù)雜,。這個(gè)報(bào)告的目的是一個(gè)試驗(yàn)者通過微分計(jì)算的基礎(chǔ)上設(shè)計(jì)出穩(wěn)定的系統(tǒng)。最后結(jié)合模型就可以明顯的看出哪個(gè)是最好的選擇,因?yàn)樗怂行枰膭?dòng)力學(xué)系統(tǒng),包括閥運(yùn)動(dòng)的彈性和某種遲滯。我們相信,我們現(xiàn)在有了一個(gè)參數(shù)化模型,是完全能夠捕獲這些結(jié)果的(見圖9),更重要的是使設(shè)計(jì)者考慮優(yōu)化和參數(shù)的研究。圖4顯示的情形是本文的阻尼器模型所需的特性,。該特性來自作者不能控制的測(cè)試結(jié)果。最終模型有以下三種情況:(一) 由一個(gè)給定的位移輸入模擬產(chǎn)生的力。(二) 由一個(gè)給定的力輸入,模擬活塞的運(yùn)動(dòng),。 (3)模擬阻尼器作為一項(xiàng)大型耦合系統(tǒng)其力與位移之間的關(guān)系本文集中于第一個(gè)案例。在這樣的情況下的參數(shù)計(jì)算可以用來校準(zhǔn)另外兩個(gè)模型。在未來的工作當(dāng)中,。然而,產(chǎn)生了一種解決方案的應(yīng)用技術(shù),即可用于比較配置。參數(shù)的使用影響阻尼器尺寸和性能之間的聯(lián)系允許系統(tǒng)立即改變。通過這種方式,摩擦阻尼器能夠適合應(yīng)用在其他需要兩個(gè)阻尼的情況下。在這個(gè)模型里有幾個(gè)因素沒有考慮到。這包括:(一)反作用。(二) 文獻(xiàn)[8]中討論到的阻尼器管道的可壓縮性,。(三) 彈簧閥閥座的動(dòng)力沖擊。(四) 高、低壓腔之間的氣穴問題。以及(v)粘度對(duì)溫度的依賴關(guān)系。模型[1]里容易發(fā)生反向沖擊,盡管這不能從測(cè)試數(shù)據(jù)觀測(cè)到。反向沖擊可能是一個(gè)問題,在其一些應(yīng)用場(chǎng)合,如阻尼器和主要系統(tǒng)之間的連系，不像本文例子論述的那樣要求嚴(yán)格的剛性。其他的因素并不是如此簡單,在未來的工作不斷處理問題。當(dāng)試圖建立準(zhǔn)確的模型時(shí),溫度的問題將是最大的影響。液壓元件使用的典型的液壓油是MIL5606標(biāo)準(zhǔn)液壓油.粘度和溫度之間的一種近似關(guān)系變化的范圍內(nèi)可以從方程(79) T代表絕對(duì)的溫度。A、B、S為常量。通過曲線擬合法得到要使用的數(shù)據(jù).當(dāng)η= 16時(shí)cP 38?C 當(dāng)η= cP為93?C。(9)的動(dòng)態(tài)特性很大的程度上依賴于粘度。較高的溫度下產(chǎn)生較小的力,著較高的速度下通過的粘性流體少。清楚了這樣的影響對(duì)我們使用機(jī)械設(shè)備有很大的意義,如在汽車和航天的應(yīng)用,阻尼器作溫度可能會(huì)迥然不同
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