【正文】 D 增大或減小 不一定 158. 下列對于停爐降壓過程中汽包壁熱應(yīng)力分析正確的是 （ ） A 汽包上部及外壁產(chǎn)生壓縮熱應(yīng)力，下部及內(nèi)壁產(chǎn)生拉伸熱應(yīng)力 B汽包上部及內(nèi)壁產(chǎn)生壓縮熱應(yīng)力，下部及外壁產(chǎn)生拉伸熱應(yīng)力 C 汽包上部及外壁產(chǎn)生拉伸熱應(yīng)力，下部及內(nèi)壁產(chǎn)生壓縮熱應(yīng)力 D 汽包上部及內(nèi)壁產(chǎn)生拉伸熱應(yīng)力， 下部及外壁產(chǎn)生壓縮熱應(yīng)力 159. 冷爐上水中，要求上水時間夏季不少于 （ ） A 1小時 B 2小時 No. 第 51頁（共 30 頁） C 4小時 D 6小時 160. 水冷壁受熱面無論是積 灰、結(jié)渣或積垢，都會使?fàn)t膛出口煙溫 （ ） A 突然降低 B 降低 C 增高 D 不變 二、多項(xiàng)選擇題 161. 鍋爐啟動過程中降低汽包壁溫差的具體方法有 （ ） A 具有一定的初投燃料量 B 加強(qiáng)下聯(lián)箱放水 C 限制升負(fù)荷速度 D 采用爐水輔助加熱裝置 E 控制汽包內(nèi)工質(zhì)升壓速度 三、判斷題 162. 鍋爐點(diǎn)火初期，采用對稱投入油槍，定期切換，或多油槍、少油量等方法，是使?fàn)t膛熱負(fù)荷比較均勻的有效措施。 （ ） 163. 采用二級旁路系統(tǒng)的單元機(jī)組可滿足汽機(jī)冷、 熱態(tài)滑啟的要求，又能保護(hù)過熱器。 （ ） 四、解釋概念題 第 52頁（共 30 頁） 164. 初投燃料量 鍋爐點(diǎn)火時就投入一定的燃料量，在點(diǎn)火后短時間內(nèi)燃料量增加到一定的數(shù)值，并在一段時間內(nèi)保持不變，這個燃料量稱為初投燃料量。 五、簡答題 165. 鍋爐啟動過程中，汽包上、下壁溫差是如何產(chǎn)生的 ? 答：在啟動過程中，汽包壁從工質(zhì)吸熱，溫度逐漸升高。啟動初期，鍋爐水循環(huán)尚未正常建立，汽包中的水處于不流動狀態(tài)，對汽包壁的對流放熱系數(shù)很小，即加熱很緩慢。 )汽包上部與飽和蒸汽接觸，在壓力升高的過程中，貼壁的部分蒸汽將會凝結(jié)，對汽包壁屬于凝結(jié)放熱，其對流換熱 系數(shù)要比下部的水高出好多倍。 )當(dāng)壓力上升時，汽包的上壁能較快的接近對應(yīng)壓力下的飽和溫度，而下壁則升溫緩慢。這樣就形成了汽包上壁溫度高、下壁溫度低的狀況。 )鍋爐升壓速度越快，上、下壁溫差越大。 166. 何謂滑參數(shù)聯(lián)合啟動？有何優(yōu)點(diǎn)？ 滑參數(shù)聯(lián)合啟動就是在啟動過程中某一階段開始， No. 第 53頁（共 30 頁） 鍋爐與汽輪機(jī)之間的隔絕閥、調(diào)節(jié)閥全開，隨著鍋爐壓力溫度上升，汽輪機(jī)沖轉(zhuǎn)、升速、并網(wǎng)和升負(fù)荷。在啟動過程中，鍋爐與汽輪機(jī)之間關(guān)系密切，相互制約，啟動各階段和工況必須相互配合，協(xié)調(diào)一致。 有下列優(yōu)點(diǎn)： 汽輪機(jī)沖轉(zhuǎn)、暖機(jī)、暖管、升負(fù)荷和鍋爐增加燃料、 升壓、升溫同時進(jìn)行，使整機(jī)啟動時間縮短。 啟動時汽輪機(jī)利用低壓蒸汽發(fā)電；停運(yùn)時汽輪機(jī)利用鍋爐余熱發(fā)電，減少了啟動、停運(yùn)過程中的燃料損失，并消除了蒸汽排放大氣的噪聲。 滑參數(shù)啟動、停運(yùn)時，蒸汽處于微過熱狀態(tài)或濕蒸汽狀態(tài)，蒸汽壓力低，比容大。啟動、停運(yùn)過程中蒸汽的放熱系數(shù)大，對金屬加熱、冷卻效果好，對汽輪機(jī)葉片還有清洗作用；同時由于蒸汽容積流量大，提高了蒸汽側(cè)的放熱系數(shù)，有利于降低過熱器、再熱器的受熱面壁溫，提高了啟動時汽輪機(jī)暖機(jī)速度、停運(yùn)時汽輪機(jī)的冷卻速度。 滑參數(shù)聯(lián)合啟動和停運(yùn)過程中，汽輪機(jī)調(diào)速汽門全第 54頁（共 30 頁） 開，無 節(jié)流損失，增加了汽輪機(jī)中蒸汽的有效焓降，還提高了高壓缸排汽焓，使再熱汽溫上升，啟動熱耗下降，并提高了停運(yùn)時的余熱利用能力。 167. 簡述鍋爐跟隨方式的動作過程 當(dāng)負(fù)荷指令變化時，它與實(shí)發(fā)電功率的差值作用于汽輪機(jī)控制器，控制器輸出指令變化改變汽輪機(jī)調(diào)節(jié)門開度，進(jìn)而改變進(jìn)汽量使實(shí)發(fā)功率迅速滿足負(fù)荷指令的要求。在汽輪機(jī)調(diào)節(jié)門開度變化的同時，機(jī)前壓力隨之變化而偏離其給定值，它們的差值經(jīng)鍋爐控制器運(yùn)算，輸出信號改變進(jìn)而改變進(jìn)入鍋爐的燃料量，以及與之相適應(yīng)的送風(fēng)量、給水量等，在機(jī)前壓力恢復(fù)至給定值時，燃燒調(diào)整結(jié)束。 六、論述題 168. 鍋爐停爐過程中，汽包上、下壁溫差是如何產(chǎn)生的？怎樣減小汽包上、下壁溫差？ 鍋爐停爐過程中，蒸汽壓力逐漸降低，溫度逐漸下降，汽包壁是靠內(nèi)部工質(zhì)的冷卻而逐漸降溫的。壓力下降時，飽和溫度也降低，與汽包上壁接觸的是飽和蒸汽，受汽包壁的加熱，形成一層微過熱的蒸 No. 第 55頁（共 30 頁） 汽，其對流換熱系數(shù)小，即對汽包壁的冷卻效果很差，汽包壁溫下降緩慢。與汽包下壁接觸的是飽和水，在壓力下降時，因飽和溫度下降而自行汽化一部分蒸汽，使水很快達(dá)到新的壓力下的飽和溫度。這樣，和啟動過程一樣，出現(xiàn)上壁溫度高于下壁的現(xiàn)象。壓力越低，降壓速度越快，其上下壁溫 差越明顯。 停爐過程中汽包上、下壁溫差的控制標(biāo)準(zhǔn)為不大于50℃ ，為使上、下壁溫差不超限，一般采取的措施有： 嚴(yán)格按降壓曲線控制降壓速度 采用滑參數(shù)停爐 七、分析題（ 11分） 169. 試分析汽包在啟動過程中應(yīng)力的形成及對鍋爐安全工作的影響 啟動過程中汽包應(yīng)力分析 : 鍋爐啟動過程中，汽包壁應(yīng)力主要有壓力引起的機(jī)械應(yīng)力和溫度變化引起的熱應(yīng)力組成，此外，還有汽包、工質(zhì)和連接件的重力等引起的附加應(yīng)力。 第 56頁（共 30 頁） 機(jī)械應(yīng)力。汽包屬于薄壁容器，對于薄壁容器，在內(nèi)壓力作用下，只是向外擴(kuò)張而無其他變形，故汽包壁的縱橫截面上只有正應(yīng)力而無剪應(yīng)力 。機(jī)械應(yīng)力與汽包內(nèi)壓力成正比，汽包內(nèi)工質(zhì)壓力越高，汽包壁機(jī)械應(yīng)力也越大。 熱應(yīng)力。升壓過程中汽包壁應(yīng)力主要由汽包上下壁溫差和內(nèi)外壁溫差造成。啟動升壓快，汽包壁溫差就大，熱應(yīng)力增大，過大的熱應(yīng)力將使汽包壽命損耗增大。 啟動升壓過程中汽包溫差的形成及熱應(yīng)力分析如下： 1）汽包上部與飽和蒸汽接觸，下部與水接觸。在壓力升高的過程中，貼壁的部分蒸汽將會凝結(jié)，對汽包壁屬于凝結(jié)放熱，其對流換熱系數(shù)要比下部的水高出好多倍。當(dāng)壓力上升時，汽包的上壁能較快的接近對應(yīng)壓力下的飽和溫度，而下壁則升溫緩慢。這樣就形成了汽包上壁溫度高 、下壁溫度低的狀況。鍋爐升壓速度越快，上、下壁溫差越大 . 2）上部飽和蒸汽溫度與壓力在升壓過程中是單一的 No. 第 57頁（共 30 頁） 關(guān)系，溫度與壓力同時上升。汽包蒸汽空間的蒸汽只能過熱不會欠熱。下部水溫的上升需要工質(zhì)的流動與混合，上升遲緩。升壓越快，汽包上下部介質(zhì)溫差越大。 3）啟動初期，水循環(huán)微弱，汽包內(nèi)水流緩慢，存在局部停滯區(qū)的水溫明顯偏低。這樣汽包上部壁溫高，金屬膨脹量大，下部壁溫低，金屬膨脹量相對較小，結(jié)果使上部金屬膨脹受到下部的限制，上部產(chǎn)生壓縮應(yīng)力，下部產(chǎn)生拉伸應(yīng)力。 在升壓過程中，工質(zhì)不斷對汽包內(nèi)壁加熱，還會產(chǎn)生汽包內(nèi)外 壁溫差，使內(nèi)壁產(chǎn)生壓縮熱應(yīng)力，外壁產(chǎn)生拉伸熱應(yīng)力。 一般情況下，汽包上下的外壁溫度較接近，故外壁壓縮應(yīng)力較小，內(nèi)壁拉伸應(yīng)力較大。在汽包頂部，熱應(yīng)力與軸向機(jī)械應(yīng)力方向相反，起削弱合成應(yīng)力的作用；而在汽包底部，熱應(yīng)力與軸向機(jī)械應(yīng)力方向相同，起疊加的作用。可見汽包底部應(yīng)力大于汽包頂部，汽包整體的最大應(yīng)力發(fā)生在底部內(nèi)壁。 2．對鍋爐安全工作的影響 第 58頁（共 30 頁） 汽包壁實(shí)際存在的應(yīng)力雖不會達(dá)到材料的抗拉強(qiáng)度而立即破壞。但是會影響汽包的工作壽命，主要表現(xiàn)為兩方面： 材料在接近塑性變形或局部塑性變形下長期工作，材質(zhì)變壞，抗腐蝕能力下降 ，還可能引起應(yīng)力腐蝕。 在鍋爐啟動、停運(yùn)及變負(fù)荷過程中，汽包應(yīng)力發(fā)生周期性的變化，這將引起疲勞損壞，超過材料屈服極限的疲勞破壞稱為低周疲勞破壞。汽包應(yīng)力峰值超過屈服極限的數(shù)值越大，塑性變形越大，達(dá)到破壞的循環(huán)周數(shù)越少，即應(yīng)力循環(huán)每一次的壽命損耗增大。 鍋爐機(jī)組的運(yùn)行與調(diào)節(jié) 一、單項(xiàng)選擇題 170. 水冷壁受熱面無論是積灰、結(jié)渣或積垢，都會使?fàn)t膛出口煙溫 ( ) A 不變 B 增高 C 降低 D 突然降低 171. 鍋爐運(yùn)行過程中，過熱汽溫正常波動的范圍是 No. 第 59頁（共 30 頁） ( ) A 0 ℃ B 10℃∽+10℃ C 5℃∽+10℃ D 10℃∽+5℃ 172. 影響汽包水位變化的主要因素是 （ ） A 鍋爐負(fù)荷 B 鍋爐負(fù)荷、汽包壓力 C 汽包水容積 D 鍋爐負(fù)荷、燃燒工況、給水壓力 173. 在外界負(fù)荷不變的情況下，汽壓的穩(wěn)定主要取決于 （ ） A 爐膛熱強(qiáng)度的大小 B 鍋爐蓄熱能力 C 爐內(nèi)燃燒工況的穩(wěn)定 D 鍋爐的型式 174. 鍋爐燃燒調(diào)節(jié)系統(tǒng)接到增加負(fù)荷指令，控制裝置應(yīng) （ ） A 增加燃料 B 先增加燃料后增加風(fēng)量 第 60頁（共 30 頁） C 風(fēng)與燃料同時增加 D 先增加風(fēng)量后增加燃料 175. 當(dāng)火焰中心位置上移時，爐內(nèi) （ ） A 輻射吸熱量減少，過熱汽溫升高 B 輻射吸熱量增加，過熱汽溫降低 C 對流吸熱量增加，過熱汽溫降低 D 對流吸熱量減少，過熱汽溫降低 176. 在鍋爐蒸發(fā)量不變的情況下，給水溫度降低時，過熱蒸汽溫度升高，其原因是 （ ） A 過熱熱增加 B 加熱熱增加 C 燃料量增加 D 加熱熱減少 177. 燃煤中的水分增加時，將使對流過熱器的吸熱量 （ ） A 增加 B 減少 C 不變 D 按對數(shù)關(guān)系減少 178. 影響汽壓變化的內(nèi)擾因素是 （ ） No. 第 61頁（共 30 頁） A 外界負(fù)荷的增減 B 汽機(jī)甩負(fù)荷 C 燃料量的變化 D 汽機(jī)調(diào)門開度的變化 179. 當(dāng)汽壓降低時，由于飽和溫度降低，使部分水蒸發(fā)引起爐水體積（ ） A 膨脹 B 收縮 C 不變 D 突變 180. 爐跟機(jī)的控制方式特點(diǎn)是 （ ） A主蒸汽壓力變化平穩(wěn) B負(fù)荷變化平穩(wěn) C 負(fù)荷變化快，適應(yīng)性好 D 鍋爐運(yùn) 181. 在影響鍋爐運(yùn)行工況的諸多因素中，屬于 “ 外擾 ” 的是 （ ） A 煤質(zhì)變化 B 過量空氣系數(shù)變化 C 煤粉細(xì)度變化 D 汽輪發(fā)電機(jī)組負(fù)荷變化 182. 直流鍋爐調(diào)節(jié)的關(guān)鍵是 第 62頁（共 30 頁） （ ） A 給水量調(diào)節(jié) B 燃料量調(diào)節(jié) C 不同負(fù)荷下的燃料量與給水量的比值 D 負(fù)荷調(diào)節(jié) 183. 在外界負(fù)荷不變的情況下，燃燒減弱時，汽包水位。 ( ) A 上升 B 下降 C 先上升后下 D 先下降后上升 184. 鍋爐三沖量給水自動調(diào)節(jié)系統(tǒng)中的主信號是 （ ） A 給水流量 B 汽包水位 C 水循環(huán)量 D 蒸汽流量 二、多項(xiàng)選擇題 185. 鍋爐給水三沖量調(diào)節(jié)的三沖量是指 （ ） A 給水量 B 蒸發(fā)量 C 蒸汽壓力 D 汽包 水位 E 給水泵轉(zhuǎn)速 三、判斷題 186. 當(dāng)汽包壓力突然下降時，飽和溫度降低，使汽水混合物體積膨脹，水位很快上升，形成虛假水位。 No.