【正文】 2 ( ?)+ = m ⑩ 計算 計算人群荷載 荷載在 四分點 的 剪力 1號 梁： Q = ( 2) +12 (? ) ( 2) = 臨港新區(qū)象骨二橋施工圖設(shè)計 第 25 頁 共 62 頁 2號 梁： Q = ( 2) +12 (? ) ( 2) = 3號 梁： Q = ( 2) +12 (0 ?) ( 2) = 4號 梁： Q = ( 2) +12 (0 ?) ( 2) = 5號 梁： Q = ( 2) +12 (0 ?) ( 2) = 組合 基本組合： S??= 恒 + 車 + 人 （ = ） 短期組合： S??=恒 + 車 /（ 1+μ） +人 長期組合： S??=恒 + 車 /（ 1+μ） + 人 臨港新區(qū)象骨二橋施工圖設(shè)計 第 26 頁 共 62 頁 表 13 1號 主梁內(nèi)力組合 匯總 表 梁號 1號梁 荷載類別 跨中 四分點 支點 M V M V V 單位 kN m kN kN m kN kN 一期恒載 二期恒載 總恒載 汽車 汽車（不計沖擊） 人群 基本組合 短期組合 長期組合 表 14 2號 主梁內(nèi)力組合 匯總 表 梁號 2號梁 荷載類別 跨中 四分點 支點 M V M V V 單位 kN m kN kN m kN kN 一期恒載 二期恒載 總恒載 汽車 汽車（不計沖擊） 人群 基本組合 短期組合 長期組合 表 15 3號 主梁內(nèi)力組合 匯總 表 梁號 3號梁 荷載類別 跨中 四分點 支點 M V M V V 單位 kN m kN kN m kN kN 一期恒載 二期恒載 總恒載 汽車 汽車（不計沖擊） 人群 基本組合 短期組合 長期組合 臨港新區(qū)象骨二橋施工圖設(shè)計 第 27 頁 共 62 頁 表 16 4號 主梁內(nèi)力組合 匯總 表 梁號 4號梁 荷載類別 跨中 四分點 支點 M V M V V 單位 kN m kN kN m kN kN 一期恒載 二期恒載 總恒載 汽車 汽車（不計沖擊） 人群 基本組合 短期組合 長期組合 表 17 5號 主梁內(nèi)力組合 匯總 表 梁號 5號梁 荷載類別 跨中 四分點 支點 M V M V V 單位 kN m kN kN m kN kN 一期恒載 二期恒載 總恒載 汽車 汽車（不計沖擊） 人群 基本組合 短期組合 長期組合 (采用 比擬正交異性板 法 ) ⑴ 計算 跨中橫隔梁彎矩的影響線坐標 根據(jù) 參數(shù) θ =，α =， √α =， B=1030cm 查橋梁工程 P230 附圖 Ⅱ 1Ⅱ 13 查得 橋?qū)捴悬c處的橫向影響線系數(shù) ??0和 ??1值，這樣我們就可以 得到單寬 橫向板條跨中截面 的 彎矩影響坐標值 ??????。顯然， 也可以將 ??????乘以 橫隔梁間距 a看作 是該橫隔梁的彎矩影響線坐標，其計算 如表 18. 臨港新區(qū)象骨二橋施工圖設(shè)計 第 28 頁 共 62 頁 表 18 橫隔梁的彎矩影響線坐標 表 計算項目 荷 載 位 置 B 3B/4 B/2 B/4 0 ??0 ??1 ??1??0 (??1???0)√?? ??0+(??1???0)√?? ?? ????? ?? ????? ??? ⑵ 計算 荷載峰值 γ 車輛 荷載眼橋跨的布置，應(yīng)試跨中橫隔梁受力最大，如圖 18所示（ 圖中示出 的是軸重） 。 圖 18 γ的 計算圖示（ 尺寸 單位： m） 對于 縱向一行輪重的正弦荷載峰值為： γ = 2?? ∑????????1sin???????? = (1402 ?? +1402 ?? +1202 ?? +1202 ??) = ⑶ 計算 跨中 橫隔梁 的 中間 截面 的彎矩 首先由 ?? ????? ???值 繪出橫隔梁彎矩影響線圖 ， 然后按橫向最不利位置加載，如圖所示： 臨港新區(qū)象骨二橋施工圖設(shè)計 第 29 頁 共 62 頁 圖 19 橫隔梁跨中截面彎矩影響線 在 三輛車作用下 跨中 截面有最大正彎矩： ?????????? = (1+ ??)?ξ ?γ ?sin?????? ∑??????????1 = ( + ++ + +) =?m (1)行車道板構(gòu)造 橋面鋪裝 為 8cm 厚 C50 混凝土現(xiàn)澆層，重力密度γ =， 10cm 厚 瀝青混凝土鋪裝層，重力密度γ = / 3m ， T梁翼板材料為 C50 混凝土，重力密度γ =3m 。 圖 20 行車道板 （尺寸單位 ： m） ⑵ 恒載及其 內(nèi)力（ 以 縱向 1m寬的板條進行計算 ） Ⅰ每 延米板上的恒載 g： C50 混凝土 現(xiàn)澆層： ??1= 26=臨港新區(qū)象骨二橋施工圖設(shè)計 第 30 頁 共 62 頁 瀝青混凝土鋪裝層 ： ??2= 24=T梁 翼板自重 ： ??3=247。 26= kN/m 合計 g=∑????= kN/m Ⅱ 每米 寬板條的恒載內(nèi)力 l = ??0 + t = 2300 ? 200+ 180 = 2280mm ?????? = 18????2 = 18 = ???? ??? ⑶活載 計算 后軸作用力為 P=140kN。對于車輪荷載 中 后輪的著地長度為 ??2=，寬度為??2=[由 《 公路橋涵設(shè)計 通用規(guī)范》 （ JTG D602021） 查 得 ]， 則得： h = + = a = ??2 + 2?? + ??3 = +2 + = 2??3 = ,取 ??1 = ??2 + 2?? = +2 = ?? ?????? = (1 +??) ??8??(?? ???12) = 1408 ( ? ) = ????? ?? ???? =? = ??4，即主梁 抗扭剛度大 (4)荷載 組合 ??0 = + = ????? ?? 跨中 彎矩 ??中 = +??0 = = ???? ??? 支點 彎矩 ??支 = ???0 = ? = ????? ??? 由于板內(nèi)可不核算剪力，故 Q 的計算從略。 臨港新區(qū)象骨二橋施工圖設(shè)計 第 31 頁 共 62 頁 第五章 預(yù)應(yīng)力 鋼束的估算及其布置 鋼筋 截面積 估算 按 構(gòu)件正截面抗裂性要求估算與 預(yù)應(yīng)力 鋼筋數(shù)量 通過對 5片 梁的荷載進行比較， 2號 梁的荷載最不利，故選用 2 號梁 的荷載進行配筋。 表 19 主梁 作用效應(yīng)最不利組合值 荷載類別 跨中 四分點 支點 M V M V V 單位 kN m kN kN m kN kN 一期恒載 二期恒載 總恒載 汽車 汽車（不計沖擊） 人群 基本組合 短期組合 長期組合 對于 A 類部分 預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，根據(jù)跨中 界面 抗裂要求，得到跨中截面所需的有效 預(yù)加應(yīng)力 為： ?????? ≥?????? ???????(1??+??????) 式中 ， Ms正常 使用極限 狀態(tài) （ 或荷載 ） 短期 效應(yīng)組合計算的彎矩值； Ms = m,設(shè) 預(yù)應(yīng)力 鋼束 截面 的 重心 距下緣 為 ???? = 100mm， 則預(yù)應(yīng)力 鋼束 的 合力作用點至截面重心軸的距離為 ??p = ???? ?ap=（ ） 100=；鋼筋估算時，截面性質(zhì)近似取用全截面的性質(zhì)來計算， 由表 3知 A=964000????2,全截面 抗裂驗算邊緣的彈性抵抗矩為 W = ??yb= 6674108214002300 ? = ????3 則 有效預(yù)加力合力： ?????? ≥ ? ( 1964000 + )= 106N 預(yù)應(yīng)力 鋼筋的張拉控制 應(yīng)力 ??con = ?????? = 1860 = 1395MPa,預(yù)應(yīng)力 損失按臨港新區(qū)象骨二橋施工圖設(shè)計 第 32 頁 共 62 頁 張拉控制應(yīng)力的 20%估算，可得需要預(yù)應(yīng)力 鋼束 面積： ???? = ??????(1? )????????= 106 1395 = ????2 采用 4 束 6????，預(yù)應(yīng)力 鋼束的 實配 截面積為 ???? = 4 6 140 =3360????2。 使用 Φ 70 金屬波紋管成孔。 預(yù)應(yīng)力 鋼筋布置 ⑴ 跨中 截面預(yù)應(yīng)力鋼筋布置 后張法預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力管道布置應(yīng)符合《公路橋規(guī)》中的有關(guān)構(gòu)造要求。參考已有的設(shè)計圖紙并按《公路橋規(guī)》中的構(gòu)造要求，對跨中截面的預(yù)應(yīng)力鋼筋進行初步布置，如圖 22。 圖 22 端部 及跨中預(yù)應(yīng)力鋼筋布置圖（ 尺寸單位 ： mm） （ a） 鋼束在端部 的錨固位置 （ b） 跨中截面 鋼束布置 ⑵ 錨固 面鋼筋布置 為施工方便，全部 3束預(yù)應(yīng)力鋼筋均錨于兩端（圖 a、 b）。這樣布置符合均勻分散的原則，不僅能滿足張拉的要求，而且 N N2在梁端均彎起較高，可以提供較大的預(yù)剪力。 ⑶ 其他 截面鋼束位置及 傾角 計算 ?鋼束彎起形狀、彎起角θ及其彎曲半徑 采用直線段中接圓弧曲線段的方式彎曲；為使預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力垂直作用于錨墊板， N N3 彎起角θ均取 ??0 = 176。；各鋼束的彎曲半徑為： ????1 = 66000mm， ????2 =66000mm， ????3 = 40000mm， ????4 = 40000mm。 ?鋼束各控制點位置的確定 臨港新區(qū)象骨二橋施工圖設(shè)計 第 33 頁 共 62 頁 以 N3號鋼束為例，其彎起布置如圖 23所示。 圖 23 曲線 預(yù)應(yīng)力鋼筋計算圖（ 尺寸單位 ： mm） 由 ???? = C cos??0確定導(dǎo)線點距錨固點的水平距離 ???? = C cos??0 = (500 ? 125) 176。 = 3291mm 由 ????2 = R tan??02確定彎起點至導(dǎo)線點的水平距離 ????2 = R tan??02 = 40000 176。 = 2271???? 所以彎起點至錨固點的水平距離為 ???? = ???? +????2 = 3291 +2271 = 5563???? 則彎起點至跨中截面的水平距離為 ???? = 338002 + 270? ???? = 11607???? 根據(jù)圓弧切線的性質(zhì)，圓中彎止點沿切線方向至導(dǎo)線點的距離與彎起點至導(dǎo)線點的水平距離相等，所以彎止點至導(dǎo)線點的水平距離為 ????1 = ????2 cos??0 = 2271 176。 = 2257???? 故彎止點至跨中截面的水平距離為 ???? +????1 +????2 = 11607 +2257 + 2271 = 16135???? 同理可以計算 N N N4 的控制點位置，將各鋼束的控制參數(shù)匯總于表 20中。 臨港新區(qū)象骨二橋施工圖設(shè)計 第 34 頁 共 62 頁 表 20 各鋼束彎曲控制要素表 鋼束號 升高值c（㎜） 彎起角θ 0（。） 彎起半