【正文】 M DM 2/LM 小車在跨中 49 小車在懸臂 主梁水平面內(nèi)彎矩（ N? m） 產(chǎn)生彎矩的 外力 小車位置 xcdgP 、 qdg 、 xcfIP 、 QfIP 、 qfI 等 DM 2/LM 小車在跨中 小車在懸臂 主梁的強度驗算 彎曲應力驗算 ?????? ?? 9547 =≤ [? ] 由上表可知，主梁在垂直面和水平面內(nèi)的合成彎短，小車在跨中時，跨 中彎矩最大。小車在懸臂時，支 承 D 處彎矩最大?，F(xiàn)分別驗算主梁跨中和支腿 D 處的彎曲應力。由公式（ 814）求得跨中彎曲應力。 ???????? ?? WyMWM sLxL 2/2/? =≤ [? ] 由公式（ 815），支承處彎曲應力 c? c? = ???????? ?? WyMWM SDx ?????? ?? 50 剪應力驗算 根據(jù)上述計算 ,小車在懸臂端時 ,主梁支承處剪力最大 ,主梁支承處垂直面內(nèi)的剪應力由式 (816)計算： )( 21 I SQX XDX ??? 小車在跨中： ?DQ =+－ = 小車在懸臂端： ?DQ =－ － 252538－ =－ 剪應力： 2/1615)(1328762 cmNx ????? 主梁扭轉(zhuǎn)剪應力 主梁在水平面內(nèi)受水平慣性力和風力引起的剪應力一般較小，可略去不計。 對于單主 梁箱形門式起重機，其主梁截面除承受自由彎曲應力外，還了在受約束彎曲應力、約束扭轉(zhuǎn)正應力（以增大 15%的自由彎曲應力計入）和剪應力。此外，主梁截面還了在受純扭轉(zhuǎn)剪應力，現(xiàn)驗算如下： ①彎心的位置如圖 832 所示，主梁截面彎心位置： cmbe 2 ??????? ?? ? 51 如圖 832 主梁截面彎心計算簡圖 小車各部分重量如下： 1G =4509kg—— 小車上機械部分重量； 2G =16322kg—— 吊重及吊鉤組重量； 3G =2490kg—— 小車架及防雨罩重量。 ②外扭矩 ? ? ? ? ? ?? ?mNlGlGlGM n???????????? 9 9 6 7 4 6 3 2 21224509332211 ③ 主腹板上的剪應力 τ 1=12??nM 52 =1641N/ 2cm ≤ [τ ] 支腿與下橫梁的內(nèi)應力計算 門架 平面支腿內(nèi)力計算 計算支腿內(nèi)力時，可分別取門架平面和支腿平面的門架作為平面剛架進行計算，門架平面的剛架為一次超靜定結構，支腿平面的剛架為超靜定結構 錯誤 !未找到引用源。 由主梁均布自重產(chǎn)生的內(nèi)力（如圖 833）由 [1]表 114可知，有懸臂的側推力為： 式中 00hb?? = = 2cm τ 1= 67 72 29 96 74 98?? =≤ [τ ] 蓋板厚度與主腹板厚度相同 ④ 副腹板上剪應力 τ 2= 269339992 2 ???? ?Mn 53 ? ?? ?324 6 212 ??? kh LLqH j 為了安全起見，現(xiàn)將有懸臂門架當作無懸臂門架計算 ，即 H= cmNkh LqH j ????? ???? 6963)312(9804 )32(422 彎矩： cmNHhMM DC ????????? 6 8 2 3 7 4 09806963 錯誤 !未找到引用源。 由移動載荷產(chǎn)生的內(nèi)力（由小車輪壓產(chǎn)生的主梁內(nèi)力），分為小車在跨中和小車在懸臂端進行 A. 小車在跨中（圖 834） 當 ca? = 時， K = 側推力： H = NkhL KaaP j 61 063)32( )(3 ???? ?????? ）（ ）（ 彎矩： cmNHhMDMC ????????? 9 0 5 0 54 B. 小車在懸臂端（如圖 835）主鉤左極限位置 mS 5? 。 側推力： ? ?? ?NhkxPxKPH1312)(21323)(211???????????????? 彎矩： HhMM DC ?? =?980=? 錯誤 !未找到引用源。 作用在支腿上的風載荷產(chǎn)生的支腿內(nèi)力（如圖836a、 b 所示） 作用在支腿上的均布風載荷引起的支腿內(nèi)力： 55 側應力： H ?A Nkkhq tf I I )312( )18111(8 18118 ??? ???????? H ?B ???? 32 658 kkhqtfII )312( )615(8 ??? ???? 彎矩 cmNhHM BC ??????? 9 9 1 2 cmNk khqM tf I IL ???? ????? ?? )312(8 )21()32(8 )2(3 22 cmNkkhqM tfII????????????)312 181118980()32 18118(222m a x 錯誤 !未找到引用源。 由于順小車方向軌道的小車制動慣性力和風載荷產(chǎn)生的支腿內(nèi)力（如圖 837a、 b 所示）由 [1]表 114 可知，順小車軌道方向的風載荷和小車制動慣性力產(chǎn)生的支腿內(nèi)力： 56 側推力 : )(21 Qf IIxcf IIxcxyBA PPPHH ???? =21 (+2400+3000)= 彎矩 : cmNMM DC ???????? 1 2 5 3 7 8 7 小車在跨中的支腿合成彎矩： mNM C . ?? ?????? mNM D ?? ?????? 小車在懸臂端的支腿合成彎矩： mNM C ?? ?????? mNM D ?? ?????? 57 支腿平面內(nèi)的支腿內(nèi)力計算 計算支腿平面內(nèi)的內(nèi)力時，可按小車運行到支腿位置時計算，此時垂直載荷： Pc =2Pj + 2 )2( jj LLq ? +Gc +Gct +Gdp 式中各符號的意義見前述。 ? ? ? ?NP c 5 7 8 9 7 5 01 2 45 6 62 7 2 021 6 5 2 6 2 6 92?????????? 錯誤 !未找到引用源。 由垂直載荷引起的支腿內(nèi)力（如圖 838a 所示） 在垂直載荷 CP 作用下引起的支腿內(nèi)力由 [1]表 115 得支反力： NlallpV c7)](7[)]([ 11??????? NlalPV c 6 3 6 1 07)( 5 7 8 9 7)( 12????? 彎矩 : mNlVM ?? ??? mNlVM ?? ??? 58 如圖 838 支腿的內(nèi)力計算簡圖 mNaPM c ????? 7 2 6 3 5 7 8 9 73 錯誤 !未找到引用源。 由水平載荷引起的支腿內(nèi)力 (如圖 838b ) 在水平載荷 1sP 和2sP作用下引起的支腿內(nèi)力由 [1]表 115 計算： 作用在支腿頂部的水平載荷： NPPPPPP Qf I Ixcf I Ixcdgqf I Iqdgs4583521211????????????? 作用在支腿中部的水平載荷： N PPPtf IItdgs7772 405037222? ???? 支反力： 59 NlhPhPVV ss5 7 1 5972 5 8 35222 2121?? ???????? 彎矩 111 lVM? =5719?160=? m mNlVM ????? 0 8 7 6 65 4 0 05 7 1 9222 mNhPhPMss????????4 0 0 2 5 4 2 7 7 5 8 3 52213 ③支腿承受從主梁傳遞據(jù)矩作用引起的支腿內(nèi)力（如圖 838c ） 已知 mNM n ?? 6 9 3 3 9 支反 力 NlMVV n 38477700 21 ???? 彎矩： mNMMmNlVMmNlVMn ?????????????3222111 ④支腿自重引起的支腿內(nèi)力（如圖 838d ） 已知支腿自重 cmakgG t 1 6 0,3 8 5 3 ?? ，化為均布載荷： cmNq t /236160 ??? 彎矩 mNaqM t .302082 1602362 223 ???? 支反力 l bllGV t )]([ 11 ??? =N2481 3 7][???? 60 NlblGV t12 94 67)( 53)( 12??????? 彎矩： mNlVM mNlVM ????? ????? 111 ⑤ 下橫梁自重引起的下橫梁內(nèi)力（如圖 838e 所示） 在計算支腿平面內(nèi)的門架內(nèi)力時，可同時求出支腿上的彎矩 sM 和下橫梁中的彎矩21 MM及 。除此之外，下橫梁自重在下橫梁產(chǎn)生的彎矩： 下橫梁自重 G =2346kg，化為均布載荷 cmNq h / ??? 支反力 NlqVV h 114952 ????? 彎矩 812/ ?LM mNqhl . 22 ???? 在支腿與下橫梁聯(lián)接處的下橫梁 CC? 截面處的彎矩： 22 211 lqllqM hhCC ??? =mN ?????? 4 1 8 6 22 2 支腿平面內(nèi)支腿和下橫梁承受的彎矩 ? ?mN? 61 支腿平面內(nèi)支腿下部彎矩合成： ?? ??????????????? ?mNMmNMM CC1 2 9 7 9 0 03 0 2 0 82 6 3 3 3 94 0 0 2 5 46 0 4 0 9 91 5 3 2 6 7 41 4 1 8 66 9 9 0 82 0 7 7 7 53 0 8 7 6 69 3 2 0 3 923 支腿和下橫梁強度驗算 支腿強度驗算 由上述門架的內(nèi)力計算可知，在門架平面內(nèi)，支腿上部彎矩較大，向下逐漸小。而在支腿平面內(nèi)，支腿下部彎矩較大，向上逐漸變小。所以單主梁門式起重機支腿在兩個方向的寬度尺寸可變化成為變截面形狀，如圖815 所示，對于支腿上部面 AA? ，當小車位于跨中時，可按門架平面的合成彎矩： Σ MC= 和支腿平面內(nèi)支腿承受主梁傳遞的扭矩Mn= 驗算彎曲應力： σ =17101 ???? ynx c WMWM ? ???? 2/ 4 7 2 cmN 對于支腿下部截面 BB，可只按支腿平面、支腿下部承受的合成彎矩 ?3M 和軸向力 N 合成驗算支腿強度 62 軸向力 NaPN C 1277s i i n ??? ????? 彎曲應力 ??FNWMBBy ?? ?3 = 387193 56129 7900 00 ? = 2/cmN 下橫梁強度驗算 下橫梁強度按 CC? 截面的合成彎矩驗算： 2/ cmNWM CCyCC ???? ? ?? 門架的靜剛架計算 主梁的剛度計算 計算門架剛度時，應分別 對主梁和支腿進行剛度計算。在進行主梁剛度計算時，應以門架平面作為計算平面。在進行支腿剛度計算時，以支腿平面作為計算平面。主梁剛度按超靜定門架計算。 ①當小車在跨中時，按式（ 823）計算 23231 )32(64 348 EIkPLEIPLf ??? = 13 28 76 16 5017 89 87 463??? ? 1328762102)312(64 16501789743 63????? ??? ? ? fcm ???? 63 ②當小車在懸臂墻時，按式（ 824）計算： 22121212 )32(4 33 )( EIk LPLEI LLPLf ???? = )5001650(50017897462 ??? ?? )312(4 16505001789743 62????? ???? ? ? fcm ???? 支腿靜剛度計算 對于支腿，只需進行支腿平面內(nèi)的剛計計算即可 64 如圖 839 支腿剛度計算簡圖 1）水平剛度（如圖 839a 、 b ）在水平載荷 1SP 、 2SP 作用下，支腿頂部的水平位移按式（ 8