【正文】 13 采用雙聯(lián)滑輪組 ,取主起升機構滑輪組倍率 hi =4。本人才疏學淺，一定有所遺漏和不足之處。 通過組織性地到天橋起重機公司（ TQCC）的實地參觀學習，進一步加深了我對起重機的認識和了解。 5 （ 2） 按其上部結構、主梁的結構又可分為單箱形主梁、雙梁箱形主梁、∩型柜架截面桁架結構梁、矩形截面桁架結構梁、三角截面桁架結構梁等。 M. 它是反映起重機械整機和各機構工作繁忙程度的指標。 S 和軌距 K. S 是指橋架型起重機運行軌道中心線之間的水平距離。它們是以間歇、重復的工作方式，通過起重吊鉤或其他吊具的起升、下降及移動完成各種物品的裝卸和移動。 畢業(yè)設計是大學生在校學習的最后一個教學環(huán)節(jié) ,也是培養(yǎng)學生創(chuàng)新意識的一個重要的環(huán)節(jié)。培養(yǎng)和造就創(chuàng)新型人才已經(jīng)成為我們這個時代新的樂章。不僅廣泛應用于工廠、礦山、港口、建筑工地等生產(chǎn)領域 ,而且也應用到人們的生活領域。 H. 它是指起重機取物裝置上下極限位置的垂直距離。 4 Q. 它是表示起重機裝卸能力的綜合指標。 門式起重機的分類和構造： （ 1） 按門式起重機的上部結構型式可分為葫蘆單梁門式起重機、雙梁門式起重機、單主梁門式起重機。 ,自我學習并請 教指導老師等 . 。 誠然，畢業(yè)設計是一項比較系統(tǒng)的學習和鍛煉過程。 計算簡圖如圖 819 所示： 二、 起重小車的設計計算 12 主起升機構的設計 采用垂直反滾輪式單主梁小車 。 兩滑輪間距 0l =87mm 。 卷筒壁厚δ由 [1]式（ 216）計算： ? = +(6~10)mm =? 500+(6~10)mm =16~20mm 取 ? =20mm 卷筒壁應力驗算由 [1]式（ 217）計算： 7 14m a xm a x / cmNtSy ??? ??? 今選用卷筒的材料為 HT 147323 抗壓強度極限 by? =65000 2/cmN ； 抗拉強度極限 b? =15000 2/cmN 許用壓應力 ? ? 2/ cmbyy ???? ?? ? yy ][max ?? ? ,?卷筒壁強度足夠。 電動機計算功率： kWK jde ?????? ?dK ，由 [1]表 61 查得。39。取 ZK = 由附表 15。飛輪矩 22 mkgGD L ?? ，質量 . kgGl ? 浮動軸直 徑mmd 45? ， mml 85? 。 ? ?en NN ? ，過 載驗算通過 。今 NNy? ,發(fā)熱校核通過。式中 : 靜力矩 jM = mNi DGQ ????? ????? )4762021(2 )( 00? mNMM eq??????? 8 4 9 7 2 0 5 5 21 （ 4）制動時間 制動時間 zt 按 [1]式（ 611）計算： ? ?SiDGQGDCMMntjeZz)()46720210()263450(720)()(222200121?????????????????????? ????? ? 制動時間太短，但 5YZW 型制動器的制動力矩可調(diào)，今將制動器的制動力矩調(diào)至計算制動力矩 mNMeZ ?? ，則代入上式，制動時間 Stz ? ,仍太短，可將制動器彈簧調(diào)松制動力矩 ? ?eZM =350 mN? ，則制動時間Stz ? ,可用。 23 各質量至小車主動車輪的距離為圖示 ,其中距離 B =1230mm ； 距離 1l =605mm ； 2l =685mm ； 3l =935mm ； 根據(jù)小車的平衡條件，求出主動輪輪壓、從動輪輪壓和反滾輪輪壓； 由 0?? AM ： 0)()()()( 21332211 ??????????? BPPBlGBlGBlG ? ? ? ? ? ? ? ? 012301230935249012306851 6 3 2 212306054509 21 ????????? PP 21 PP? = =357948N 由 Σ Y=0： ? ? ? ? 0210121 ??????? fgPGGQGPP (20210+322)2490 fgP =0 2 fgP = =129402N 因此，滿載主動輪輪壓： Pmax=357948/2=178974N 滿載垂直反滾輪壓： Pfg=129402/2=64710N 空載主動輪輪壓： NBBlGBlGBlGPP1137991230 )(2490)(322)(4509)()()()( 222021021?????????????? 空載車輪輪壓為： NPP 5689921137992 )( 021 ??? 空載垂直反滾輪輪壓： 24 NGGGPPP fg )24903224509( )(2 2021210 ??????? ????? 每個空載垂直反滾輪輪壓 0fgP =42053/2=21026N 選擇車輪與軌道，并驗算其強度 由附表 17，選擇單輪緣車輪 cD =500mm 由附表 22，選擇輕軌 24 mkg/ 由 [1]式（ 51）求車輪踏面疲勞計算 載荷 NPPP c 13 82 353 5689917 89 04232 m i nm a x ?????? 因為軌道系有凸頂，故車輪與軌道為點接觸。 由 [1]表 55， , ??? mR? 因車輪轉速 m i n/ rDvn c ???? ?? 由 [1]表 53， 1C =。于是 ? ?? ?? ? ? ??? mNM m ?? ????????????9219 94 94 ② 坡道阻力矩： mDKGGQDPM cpxcccp ????????? )2()()2( 0 ③ 風阻力矩 fM 由 [1]式（ 73）： ? ?mDFCFqDPM cwxccfIfI?????????????7352)(2 1 式中 Iq =150N/m2； C— 風力系數(shù)，取 C=； xcF — 小車迎風面積 ( 2m )； wF — 吊重的迎風面積 ( 2m )。 驗算起動的時間 滿載起動時間按下式驗算： ? ?? ?? ?? ?? ?stiMMMMmNMMiDGGQGDCMMntqfpmjeqcxcjqq9459457)()(22220121?????????????????????????????????? ???????式中 驗算空載起動時間： 30 ? ?? ?? ?? ?? ?cmNMNPdukPdukPGGMiMMMMGDCiGGMMnQtmfgfgfgxcmfpmjxcjqq??????????????????????????????????????????????????????????????????????2220210262222)0(002220111000000022001在此，而，式中，???? ?? ?? ?? ?? ?mNMmNDFCFqMmNDKGGMjcwxcIfcpxcp?????????????????????????36022220000所以， 空載起動時間： ? ? ? ? ? ?? ?空載起動時間偏短。主粱截面如圖 824所示，其幾何尺寸如下： ①主梁幾何尺寸 高度 H ≥ ( 251~151 )L =( 251~151 )? =～ 取 H = 寬度 B≥ (0． 6～ )H =(～ )?=～ 取 sB = 。 33 yRW =9457cm 3。 ??BByI =1951110 4cm 。 41113442 cmI CCy ?? , cmW CCy ?? ； cmW CCx ?? DD? 截面： cmI DDy ?? 。 C=。由公式（ 814）求得跨中彎曲應力。 ②外扭矩 ? ? ? ? ? ?? ?mNlGlGlGM n???????????? 9 9 6 7 4 6 3 2 21224509332211 ③ 主腹板上的剪應力 τ 1=12??nM 52 =1641N/ 2cm ≤ [τ ] 支腿與下橫梁的內(nèi)應力計算 門架 平面支腿內(nèi)力計算 計算支腿內(nèi)力時，可分別取門架平面和支腿平面的門架作為平面剛架進行計算，門架平面的剛架為一次超靜定結構，支腿平面的剛架為超靜定結構 錯誤 !未找到引用源。 作用在支腿上的風載荷產(chǎn)生的支腿內(nèi)力（如圖836a、 b 所示） 作用在支腿上的均布風載荷引起的支腿內(nèi)力： 55 側應力： H ?A Nkkhq tf I I )312( )18111(8 18118 ??? ???????? H ?B ???? 32 658 kkhqtfII )312( )615(8 ??? ???? 彎矩 cmNhHM BC ??????? 9 9 1 2 cmNk khqM tf I IL ???? ????? ?? )312(8 )21()32(8 )2(3 22 cmNkkhqM tfII????????????)312 181118980()32 18118(222m a x 錯誤 !未找到引用源。 由水平載荷引起的支腿內(nèi)力 (如圖 838b ) 在水平載荷 1sP 和2sP作用下引起的支腿內(nèi)力由 [1]表 115 計算： 作用在支腿頂部的水平載荷： NPPPPPP Qf I Ixcf I Ixcdgqf I Iqdgs4583521211????????????? 作用在支腿中部的水平載荷： N PPPtf IItdgs7772 405037222? ???? 支反力： 59 NlhPhPVV ss5 7 1 5972 5 8 35222 2121?? ???????? 彎矩 111 lVM? =5719?160=? m mNlVM ????? 0 8 7 6 65 4 0 05 7 1 9222 mNhPhPMss????????4 0 0 2 5 4 2 7 7 5 8 3 52213 ③支腿承受從主梁傳遞據(jù)矩作用引起的支腿內(nèi)力（如圖 838c ） 已知 mNM n ?? 6 9 3 3 9 支反 力 NlMVV n 38477700 21 ???? 彎矩： mNMMmNlVMmNlVMn ?????????????3222111 ④支腿自重引起的支腿內(nèi)力（如圖 838d ） 已知支腿自重 cmakgG t 1 6 0,3 8 5 3 ?? ，化為均布載荷： cmNq t /236160 ??? 彎矩 mNaqM t .302082 1602362 223 ???? 支反力 l bllGV t )]([ 11 ??? =N2481 3 7][???? 60 NlblGV t12 94 67)( 53)( 12??????? 彎矩： mNlVM mNlVM ????? ????? 111 ⑤ 下橫梁自重引起的下橫梁內(nèi)力（如圖 838e 所示） 在計算支腿平面內(nèi)的門架內(nèi)力時，可同時求出支腿上的彎矩 sM 和下橫梁中的彎矩21 MM及 。在進行主梁剛度計算時，應以門架平面作為計算