【導讀】配置，確保實現(xiàn)成本、工期、質量、安全及社會信譽的預期目標?！皠屿o結合”的管理原則。幅+75+，右幅+75+），下部采用薄壁墩，鉆孔灌注樁基礎；引橋采用25m先簡支后連續(xù)的裝配式部分預應力混凝土連續(xù)梁，下部采用柱式墩，簡支結構，橋面連續(xù)，下部結構采用柱式墩臺和樁基礎。典型的水網(wǎng)地區(qū)。多年平均氣溫℃，多年平均降水量，年平均降水。地震烈度為Ⅶ度，設計基本地震加速度，屬于區(qū)域地質較穩(wěn)定區(qū)。、管線等采取必要措施予以保護。時便道，便道約長500m。

　　

【正文】 ，確保已澆砼符合規(guī)定的尺寸和外形。 鋼筋工程 同懸灌段施工。 梁體砼澆注 砼澆注從一端開始，全斷面斜向分段，水平分層地連續(xù)澆注。上層與下層前后澆注距離不小于 ，分層厚度不宜超過 30cm，采用插入式振搗器與附著式振搗器振搗。 預應力施工 同懸澆段。 支架的拆除 不承重的側模，在砼抗壓強度達到 時方可拆除。底模及支架在砼強度達到設計要求、合攏張拉壓漿后方可拆除。 中跨合龍段施工 合攏段施工順序 本橋主梁型式為 +55+ 三孔一聯(lián)連續(xù)梁、中孔合龍在邊跨現(xiàn)澆完成后進行。 合攏段吊梁 合攏段直接采用現(xiàn)澆掛籃法施工。當懸澆最后一個懸澆段時，根據(jù)掛籃下吊桿的位置預先留孔，合攏段施工時，利用掛籃底模吊桿把底模吊在已澆砼梁段上，再利用掛籃外側模澆注合攏段砼。 控制合攏口變形的臨時措施 合攏段施工存在的兩個主要問題為： ⑴合攏段新澆的砼在硬化過程中要產(chǎn)生收縮，同時合攏口兩端懸臂梁將隨著溫度下降也會產(chǎn)生收縮，不能確保合攏段與兩端懸臂段的 連接砼不因受拉而開裂。 ⑵合攏段與其它的懸灌施工梁段不同，它將隨著溫度的上升，懸臂梁伸長而使合攏段新澆注的砼過早地參與體系承力受壓，也將造成不利的影響。 為此，在合攏段施工時必須遵循如下原則： 一是“又拉又撐”，即在體外以鋼管或型鋼頂住合攏口，如撐桿抗拉不能滿足要求時可利用體內(nèi)預應力束，臨時張拉一定噸位，將合攏口臨時鎖定。 二是“低溫灌注”。即在一天中氣溫較低時（如夜間零時左右）灌注砼，使新砼處于升溫狀態(tài)下受壓達到終凝。 三是“維持懸臂段傾角不變”。即在合攏口兩側的懸臂上加載（如采用水箱），其值各為合攏段自 重的 1/2，隨合攏段的施工，逐漸撤去等量的荷載（如放水）。 . 4 合攏段砼澆筑前的準備工作 ⑴安裝鋼筋及預應力管道 合攏段有非預應力鋼筋，兩向預應力管道，合攏后穿束比較困難，故在合攏 前把鋼絞線穿入波紋管內(nèi)。 鋼絞線穿束時，波紋管要用支架托好 ,保護波管不損壞開裂。波紋管接頭兩端都是固定端，內(nèi)有鋼絞線，接頭連接比較困難?？刹捎貌y管接頭一端用平常套管，另一端采用鐵皮套管，四周涂環(huán)氧樹脂，外面再用膠布纏好封閉。 ⑵合攏段施工測量觀測 合攏段觀測點設置與線型控制要求的測點相同，在澆筑時，要用精密水準儀測量觀測 ，以便發(fā)現(xiàn)問題及時處理。 ⑶其他準備工作 在各個臨時 T 構最后節(jié)段澆筑張拉完成后，清除 T 構上不必要的施工荷載 ,其他施工荷載移至 0＃段，使 T 構上的施工荷載處于相對平衡狀態(tài)，以避免在合攏段端部造成相對變形以及產(chǎn)生“剪差 ”變位 ,影響合攏精度。同時對全橋的橋面標高以及橋軸線進行聯(lián)測，觀測氣溫變化的情況，觀測時間不少于 48 小時，觀測間隔為 1 小時，畫出梁端水平變形、豎向變形與溫度關系曲線。 合攏混凝土的澆筑及養(yǎng)護 ⑴施加配重 為使合攏混凝土澆筑過程中結構體系處于穩(wěn)定狀態(tài)，待剛性支承鎖定后在懸臂端施加配重，配重采 用注水水箱壓重，配重相當于合攏段混凝土的重量。澆筑混凝土時根據(jù)澆筑速度逐級減少配重。 ⑵合攏段混凝土澆筑在監(jiān)理及設計院規(guī)定的氣溫較低且溫差變化較小的時間內(nèi)完成，混凝土澆筑完成后氣溫開始上升。 ⑶合攏段混凝土的配合比試驗要提前進行?；炷敛捎幂^小的水灰比，并摻入一定比例的微脹劑，在保證混凝土設計強度的前提下，具備早強性能。施工時要加強施工管理，加強振搗，切實注意灑水養(yǎng)生，防止發(fā)生裂縫。 合攏段的冬季施工保證措施 低溫施工合龍段，由于砼凝固速度慢，施加預應力完成體系轉換需要的時間較長。在這較長的施工過 程中，合攏段未達到強度的砼受氣溫變化，未完成結構砼收縮徐變的影響以及施工荷載作用的影響較大，為了確保施工質量，施工中采取如下措施： ⑴嚴格按照設計的施工程序施工。 ⑵加強合攏段內(nèi)外剛性支撐的構造，要求澆筑所用的吊架有足夠的豎向剛度，同時張拉 24 束臨時預應力鋼筋束，以保證在體系轉換前合攏段砼不受彎拉作用。 ⑶強化模板制作工藝，要求模板表面光滑，減少模板對梁體的縱向約束，適時釋放墩上臨時錨固設施，保證合攏段砼在凝固過程中有一側箱梁能自由伸縮，以減少鎖定裝置的受力。但是拆除臨時錨固不能造成梁體失穩(wěn)，因此必須合理 安排，周密進行。 ⑷合攏段采用早強、高強、少收縮或微膨脹砼，嚴格控制用水量，以加速提高砼強度，以便及早施加預應力，完成體系轉化。 ⑸采取有效措施加強養(yǎng)護，確保砼在硬化，凝固過程中不受凍害，保證砼在早期凝結過程中處于升溫受壓狀態(tài)，減少砼早期收縮裂縫。 體系轉換 本橋主跨設計為（ +55+） m 三孔一聯(lián)連續(xù)箱梁，墩梁處于鉸接狀態(tài)。懸澆施工中于 8墩、 9墩頂采取臨時固結措施使墩梁形成一臨時 T 構， T 構的梁體在懸澆過程中始終處于負變矩受力狀態(tài)，隨著各 T 構的依次合攏，梁體也依次轉化為成橋狀態(tài)的正 負彎矩交替分布形式，其間通過固結支座的適時解除，預應力的分配及分批依次實現(xiàn)梁體結構體系的轉換。 、線型控制 線形控制基本原理 線形控制即在預應力混凝土連續(xù)箱梁懸臂法施工階段 ,對橋跨結構所發(fā)生的幾何變形應用控制軟件 ,對計算進行矯正 ,使其接近達到設計的理想狀態(tài)。 線形控制的基本原理是：根據(jù)計算提供梁體各截面的最終撓度變化值（即豎向變形），設置施工預拱度，據(jù)此調(diào)整每塊梁段模板安裝時的前緣標高。 用公式表示如下： Hi= Hi’ +f 其中： Hi— 第 i 梁段的實際立模標高 Hi’ — 第 i 梁段的設計標高（由于設計計算所用參數(shù)與實際有出入，故不能直接用以施工） f— 綜合考慮各種因素的影響而增設的施工預拱度（向上為正， 向下為負）。 懸臂梁施工線型控制的關鍵是要分析每一施工階段，每一施工步驟的結構撓度變化狀態(tài)，確定逐步完成的撓度曲線。影響撓度的因數(shù)根據(jù)施工過程主要有以下幾種： ⑴單 T 形成階段由以下因素產(chǎn)生的懸臂撓度 ①梁段混凝土自重； ②掛籃及梁上其它施工荷載作用； ③張拉懸臂預應力筋的作用。 ⑵合攏階段，將繼續(xù)發(fā)生以下因素產(chǎn)生的連續(xù)撓度 ①合攏段混凝土重量及配重作用； ②模板吊架或梁段安裝設備的 拆除； ③張拉連續(xù)預應力束的作用。 ⑶以上過程中，同時還會發(fā)生由于混凝土彈性壓縮，收縮，徐變，預應力筋松弛，孔道摩阻預應力損失等因素引起的撓度。 預拱度計算 基本假設 ⑴混凝土為均質材料。 ⑵施工及運營過程中梁體截面的應力 δ h＜ ,并可認為在這種應力范圍內(nèi)，徐變，應變與應力成線性關系。 ⑶疊加原理適用于徐變計算，即應力增量引起的徐變變形可以累加求和。 ⑷忽略預應力筋和普通鋼筋對混凝土受力及變形的影響． 預拱度計算 在上述假設的基礎上，考慮到各節(jié)段混凝土齡期不同所 導致的收縮徐變差異，將連續(xù)梁施工所經(jīng)歷的收縮徐變過程劃分成與施工過程相同的時段，即：澆筑新梁段，張拉預應力筋，移動掛籃，體系合攏等。每一時段結構單元數(shù)與實際結構梁段數(shù)一致，在每一時段都對結構進行全面的分析，求出該時段內(nèi)產(chǎn)生的全部節(jié)點位移增量，對所有時段進行分析，即可疊加得出最終預拱度值． 節(jié)段前緣施工標高確定 ⑴施工標高確定 節(jié)段前緣施工立模標高 Hi由兩部分（設計標高 Hi`和綜合預拱度 fi）組成，即：設計標高 Hi’ = H0+Δ HI 其中： H0為墩頂 0段標高 Δ HI為梁體坡度引起 的增量 綜合預拱度 fi=fi1+fi2+fi3 其中 fi1 為節(jié)段預拱度 fi2 為掛籃變形預留的增量值 fi3 為基礎沉降的影響值 所以節(jié)段前緣施工標高為： Hi= Hi’ + fi= H0 +Δ Hi+ fi1+ fi2+ fi3 ⑵掛籃變形計算 主跨施工采用自行設計的三角斜拉式輕型掛籃，其變形包括：三角桁架彈性變形、前吊帶彈性及非彈性變形。 ①三角桁架變形計算 將桁架簡化為鉸接形式，按各個梁段的不同重量，分別計算其彈性變形。 ②前吊帶變形計算 將底模架前橫梁簡化為彈性支撐的連續(xù)梁，根據(jù)各個梁段的實際荷載計算 各個支承桿件的受力，然后根據(jù)受力情況計算出吊帶的變形量。 ③非彈性變形測試 掛籃的非彈性變形由掛籃試壓實驗來實測，對于未經(jīng)試壓的掛籃，參考已試壓掛籃（各套掛籃為同一工廠，同一工藝加工）的變形值在第一次掛籃施工時設置，對于已試壓的掛籃認為非彈性變形已消除，在施工時不再考慮。 現(xiàn)場施工控制 梁部懸灌施工的線型觀測邀請設計單位為指導，以確保線型控制精度。 ⑴施工控制框圖 施工控制框圖見下表 ⑵施工放樣 梁段施工時，中線按照設計提供的控制點進行 控制測量，立模放樣的測點設在底模板梁段的前緣，在立模時將上述立模標高換算成坐標標高。在施工過程中原數(shù)據(jù)整理 建立數(shù)據(jù)文件 調(diào)用控制軟件 計算理論預拱度 確定立模高度 梁段施工 施工觀測與試驗 數(shù)據(jù)對比分析與反饋 計算下一梁段預拱度 對全橋中線和臨時水準點進行定期復核和檢查，確保各懸臂澆筑梁段施工測量的準確性。 ⑶材料參數(shù)測量 a 測量各梁段混凝土的原料性能、配合比、坍落度、容重等。 b 測量混凝土 7d、 28d 以及施加預應力齡期的彈性模量 Eh 強度值 Rba及估測徐變系數(shù)Φ。 c 實測預應力材料的彈性模量 Ey、標準模量 Rby。 d 測量施工荷載值及作用形心。 ⑷施工觀測 按照施工順序，每懸澆一段觀測 5 次，即：（ a）掛籃就位后澆筑混凝土前；（ b）澆 筑梁段混凝土后；（ c）張拉縱向預應力束前；（ d）張拉縱向預應力后；（ e）移動掛籃前（即進行下一節(jié)段作業(yè)前）。每次觀測要記錄好標高變化、測量高度、承臺沉降、水位變化情況等。測量結果以表格形式（施工時統(tǒng)一制定表格）及時反饋至線型控制小組，并對一些意外情況在備注欄中進行反映。線型控制小組及時將計算機計算結果及立模標高反饋至技術人員。 ⑸注意事項 ①施工中要嚴格按照平衡施工的要求進行，避免由于施工荷載和橋面雜物的不平衡引起測量數(shù)據(jù)的不準確。 ②施工觀測要選在每天凌晨日出之前，不允許在高溫、強光和大風等情況下進行觀測 。 ③要定人、定儀器進行觀測，避免由于在高墩上測量而人為引起的誤差。 ④要勤觀測，勤記錄，及時反饋。 ⑤嚴格控制梁體施工原材料的性能，基本作到全橋的統(tǒng)一性。 場地、地基處理 (1)該橋地基均為亞粘土、亞砂土，地表土承載力約 130kpa 左右，處理時對地基松軟部分予以挖除并換填合格的亞粘土和亞砂土，用 18t 壓路機予以壓實，壓實度不小于 93％。 (2)碾壓寬度應達到要求，兩邊均設臨時排水溝。地基處理的軸線、邊線應 與平面線形基本吻合，表面平整，盡可能與橋面縱坡保持相同的高差。 搭設 滿堂支架 支架須進行設計計算，滿足強度、剛度和穩(wěn)定性支架采用滿堂紅布置，利用φ 50 鋼管腳手桿搭設，支架底部沿橋軸線方向布設縱向地梁，支架頂部設置頂縱梁和橫梁，其上鋪設梁體模板。支架縱橫向設置剪力撐頂部設單向風纜 (靠墩方向 )，以增加其整體穩(wěn)定性，并在支架上端與墩身間用方木塞緊。臨時墩支架頂安設工字鋼縱梁，縱梁上為槽鋼橫梁，橫梁上鋪大塊底模，墩頂上底模下墊砂層，并用木板等高隔離支座，墩頂周邊用木板立框擋砂，以利墩頂邊跨直線段底模拆除。支架拼好后，進行預壓，消除變形。 滿堂紅支架因接頭多，在荷重作用下的變形較大， 且不易準確計算，為清除支架的變形和因地基沉陷而引起的箱梁早期開裂，同時為驗證支架的安全性和預拱值的準確性，不同跨徑的支架須進行預壓試驗，預壓在箱梁底模支好以后，按設計荷載 倍換算出壓載重量，在底板上模擬現(xiàn)澆重量加載預壓。預壓采用砂袋法 ,加載時盡量符合混凝土澆筑時的狀態(tài)。 支架預壓時在底模和地基上設沉降觀測點，底模觀測點選在跨中和 1/4 跨共三點，在預壓重量達設計荷載 50％、 75％、 90％、 100％時皆需進行觀測，并派有專職施工員和安全員觀測支架變形情況，一旦發(fā)現(xiàn)支架變形超出允許范圍，必須立即停止預 壓，并分析原因，待處理完善后方可再進行預壓。全部加載后不可立即卸載 ,需等一段時間 (一般 24~72h)后 ,再逐級卸載 ,逐級測量并詳細記錄。 裝好的砂袋必須采用防水措施 ,要準備好防水布。 安裝底板模板，腹板模板 立模：箱梁模板由底模、側模和內(nèi)模三部分組成，底模采用大塊平面模板，側模采用大塊鋼模板，內(nèi)模為裝配式模板。模板拼裝次序為：先底模再內(nèi)模后側模。底模應設置預拱度。 (1)模板拼裝次序為先安裝底模，然后再安裝外側模。底模板直接與支架上的方木橫梁固定，橫梁用 9cm 15cm 3m的方木，布置在縱梁上，每 布置一道，即在每塊模板下保證有 2 道支撐，用木楔調(diào)整底模標高，外側模按編號分段吊裝，兩邊側模在頂部和底部用對拉螺桿相互拉緊，底部夾緊底模，外側模設擋塊用木楔楔緊，標高用木楔調(diào)整，木楔的材質要堅硬。 (2)箱梁的外模標高，根據(jù)基礎下沉、支架豎桿彈性變形與非彈性變形等因素計算確定。在原設計標高的基礎上，一般底板預拱高 ，翼板預拱高 。再根據(jù)地基與地形，結合施工期間天氣狀況，略作調(diào)整。 (3)模板的安裝要注意預留預