【導(dǎo)讀】發(fā)電廠煙風(fēng)煤粉管道設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定”。1980年4月由我局組織對(duì)本規(guī)定送審稿進(jìn)行。了審查，現(xiàn)批準(zhǔn)頒發(fā)(試行)。便進(jìn)行修改補(bǔ)充。并采取有效措施。對(duì)于非金屬結(jié)構(gòu)煙風(fēng)道僅提出有關(guān)工藝設(shè)計(jì)的要求。用的高溫?zé)煔夤艿?；低溫?zé)煔夤艿篮突旌鲜抑聊ッ簷C(jī)進(jìn)口的干燥管等。空氣預(yù)熱器低溫段出口至磨煤機(jī)和排粉機(jī)的溫風(fēng)道。對(duì)于煤粉管道和煙道，尚需考慮防止堵粉、過(guò)量。④當(dāng)原煤水分變化較大時(shí)，對(duì)通往磨煤機(jī)和高溫干燥風(fēng)機(jī)的熱風(fēng)道宜取下限值。⑧當(dāng)氣粉混合物溫度超過(guò)260℃時(shí)，宜取推薦流速范圍內(nèi)的較大值。以及有利于降低地面污染物質(zhì)濃度等要求。

　　

【正文】 一、支吊架布點(diǎn)和選型要合理； 二、確定支吊架的間距應(yīng)綜合考慮管道內(nèi)的介質(zhì)溫度，管道剛度及主廠房土建 結(jié)構(gòu)等條件，支吊架的間距一般宜為 6～ 9 m； 三、布置支吊點(diǎn)時(shí)， 宜使各支吊點(diǎn)荷載均勻分配，并應(yīng)注意拆卸風(fēng)門、易磨件 時(shí)荷載的轉(zhuǎn)移； 支吊點(diǎn)應(yīng)避開(kāi)管道中容易磨損和堵塞的部位，以便于維護(hù)和檢修； 四、水平彎管兩側(cè)的支吊架，應(yīng)將其中一只設(shè)置在靠近彎管的直管段上； 五、當(dāng)大小頭兩側(cè)的管道截面相差較大時(shí)，應(yīng)在大小頭的大截面一端設(shè)置支吊 架； 六、支吊架與管道的焊縫或法蘭之間的凈距不得小于 150 mm。 第 在靠近波形補(bǔ)償器的兩側(cè)宜設(shè)置支吊架。在同一管道上有多個(gè)波形 補(bǔ)償器時(shí)，其間可設(shè)置適當(dāng)數(shù)量的固定支架或軸向限位支架， 以利于管道抗震和補(bǔ) 償量分配。 第 與轉(zhuǎn)動(dòng)機(jī)械設(shè)備相連接的管段宜在設(shè)備附近設(shè)置剛性支吊架，以免 設(shè)備承受管道的荷載。 第 位于 8度及以上地震區(qū)的發(fā)電廠，支吊架的設(shè)置應(yīng)符合《工業(yè)設(shè)備 抗震鑒定標(biāo)準(zhǔn)》的有關(guān)抗震要求。 第 露天布置煙風(fēng)道的支吊架結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度，應(yīng)考慮風(fēng)、雪荷載的作用。 風(fēng)、雪荷載的近似計(jì)算法列于附錄十。 第 支吊架根部結(jié)構(gòu)支承梁應(yīng)滿足下列要求： 一、強(qiáng)度：根據(jù)在不同主平面內(nèi)的受力情況，分別對(duì)正 應(yīng)力和切應(yīng)力進(jìn)行計(jì)算， 若在受力點(diǎn)處開(kāi)孔，還應(yīng)進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng)，當(dāng)作用力不通過(guò)非對(duì)稱型鋼軸的彎曲中心時(shí)， 一般還考慮偏心扭轉(zhuǎn)； 二、剛度：梁的相對(duì)撓度不應(yīng)超過(guò) 1/250； 三、整體穩(wěn)定：按最大剛度平面內(nèi)的最大彎矩進(jìn)行計(jì)算。 計(jì)算方法參照附錄十一。 第 支吊架的受壓構(gòu)件，應(yīng)滿足強(qiáng)度和穩(wěn)定度的要求。其計(jì)算方法參照 附錄十一。 第 吊架拉桿應(yīng)滿足下列要求： 一、強(qiáng)度計(jì)算： d Fj t0 f? 13 [ ]? () 式中 d0—— 拉桿的螺紋內(nèi)徑， mm； Fj—— 結(jié)構(gòu)荷載， kgf。 二、拉桿的最小直徑不得小于 10 mm； 三、靠近吊架的根部和管部的拉桿兩端，應(yīng)分別裝有由耳子組成的鉸鏈接頭， 在兩鉸鏈接頭之間的拉桿長(zhǎng)度不應(yīng)小于 40Δ s(Δ s為水平方向的位移值 )；當(dāng)要求 在安裝時(shí)吊點(diǎn)向水平位移的反方向偏裝 s時(shí)，則拉桿長(zhǎng)度不應(yīng)小于 20Δ s； 四、拉桿的長(zhǎng)度應(yīng)能調(diào)整，一般可用端部螺紋進(jìn)行調(diào)整，除裝有調(diào)整螺母外還 應(yīng)加裝鎖緊扁螺母。當(dāng)有困難時(shí)，也可在拉桿中部裝 設(shè)花籃螺絲。 第 支吊架的管部、連接件及根部一般可按《煙風(fēng)煤粉管道支吊架設(shè)計(jì) 手冊(cè)》選用。當(dāng)另行設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)進(jìn)行強(qiáng)度、撓度和穩(wěn)定性計(jì)算。其計(jì)算方法參照附 錄十一。 第二節(jié) 支吊架選型 第 支吊架的選型應(yīng)符合 表 。 表 支吊架分類 第 管道易震的部位可裝設(shè)防震器。 在垂直位移較大的部位宜采用液力式防震器，在垂直位移較小的部位可采用彈 簧式防震器。防震器不承受垂直荷載。 第三節(jié) 支吊架荷載計(jì) 算 第 支吊架的管部、連接件和根部 (彈簧除外 )均以結(jié)構(gòu)荷載作為強(qiáng)度計(jì) 算的依據(jù)。 各類型式支吊架的結(jié)構(gòu)荷載，可按 表 。 表 結(jié)構(gòu)荷載計(jì)算公式 表中 Fjy、 Fjx(z)—— 分別為垂直方向 y和水平方向 x或 z的結(jié)構(gòu)荷載， kgf； KsKs —— 工作荷重修正系數(shù)，一般取 ； Fg —— 工作荷重， kgf； Ffy、 Ffx(z)—— 分別為垂直方向 y和水平方向 x或 z的附加荷載， kgf； Σ Fg—— 分布于該支吊點(diǎn)兩側(cè)至下一個(gè)剛性支吊架范圍內(nèi)的所有熱位移 向下的各彈簧支吊架工作荷重的總和， kgf； Fty、 Ftx(z)—— 分別為管道垂直方向 y和水平方向 x或 z的內(nèi)部風(fēng)壓作用于波 形補(bǔ)償器截面 (管道截面加波節(jié)環(huán)形面 )上的軸向推力 ,kgf； Σ Fmc—— 分布于支吊點(diǎn)兩側(cè)支吊架摩擦力的總和， kgf； Fa—— 安裝荷載 (指管道在冷態(tài)時(shí)彈簧所承受的荷載 )， kgf； ? —— 摩擦系數(shù)，滑動(dòng)或?qū)蛑Ъ苋?? =，吊架取 ? = 第 工作荷重一般應(yīng)包括下列各項(xiàng)的重量： 一、管道重量：管道、加固肋、內(nèi)撐桿和防磨件； 二、管道保溫結(jié)構(gòu)的重量； 管道和保溫結(jié)構(gòu)的單位長(zhǎng)度重量列于附錄十二； 三、管道零部件重量：門類、孔類、補(bǔ)償器、鎖氣器和其他零部件； 四、管道內(nèi)經(jīng)常性積存煤、灰的重量： ； ，并保持煙道內(nèi)煙氣流速為 8 m/s時(shí)， 所剩余的截面 圖 帶部件管段的荷重分配作為積灰截面計(jì)算 (濕式除塵器出口 煙道，按濕灰比重計(jì)算 )。 第 支吊架工作荷重的分配可按靜力矩平衡法計(jì)算，也可按下列原則進(jìn) 行簡(jiǎn)化計(jì)算： 一、當(dāng)計(jì)算管段內(nèi)無(wú)異形管件和零部件時(shí)，則兩支吊架間的管道重量可按平均 分配計(jì)算； 二、在支吊架之間的管道上裝有補(bǔ)償器時(shí)，則應(yīng)按補(bǔ)償器分段計(jì)算； 三、等直徑的水平直管或彎管上裝有較重部件 (圖 )，在支吊點(diǎn) A的工 作荷重： ? ?F g l l K GAg fx? ? ?12 1 2 () K a l l b lfx ? ? ?/ ( ) /1 1 1 () 圖 垂直彎管段的荷重分配 式中 FAg —— 支吊點(diǎn) A的工作荷重， kgf； g—— 管道單位重量， kgf/m； l l2—— 支吊點(diǎn) A與兩相鄰支吊點(diǎn)之間的管段長(zhǎng)度， m； G—— 部件重量， kgf； Kfx—— 部件重量在支吊點(diǎn) A的分配系數(shù)； a、 b—— 部件與支吊點(diǎn)之間的管段長(zhǎng)度， m； 四、帶垂直彎管的管段 (圖 )，在支吊點(diǎn) A的工 作荷重： 當(dāng) 時(shí)l l F g lA1 2 12? ?, g () 當(dāng) 時(shí)l l F glA1 2 1? ?, g () 式中 l l2—— 水平和垂直管段的投影長(zhǎng)度， m； 五、帶三通的水平管段，可先將支管部分的荷重分配到三通處，再以集中荷重 的形式按本條第三項(xiàng)原則分配到主管的支吊架上； 六、懸臂管段的重量全部由鄰近的支吊架承受。 第 附加荷載一般應(yīng)包括下列各項(xiàng)： 一、事故造成的管道內(nèi)積粉、積煤的重量：送粉管、給 粉管、落粉管、回粉管 和吸潮管均按全部充滿煤粉計(jì)算；給煤機(jī)后的原煤管道按全部堵煤計(jì)算；送粉管道 支吊架的公用構(gòu)件按受力最不利的一根管道堵粉計(jì)算； 二、露天管道由風(fēng)、雪荷載所產(chǎn)生的重量和推力。 第 裝設(shè)波形補(bǔ)償器的管道上，帶有彎管或風(fēng)門時(shí)，由于內(nèi)部風(fēng)壓引起 的軸向推力，可按下列公式計(jì)算： F F Ft t1 t2? ? () F Apt ? 1 () F d pnt2 n2 j? ? ? () ? ?? ? ?( )( )1 1 212 2n mm () m dd? nf () 式中 Ft—— 內(nèi)部風(fēng)壓作用于波形補(bǔ)償器截面上的軸向推力， kgf； Ft1—— 內(nèi)部風(fēng)壓作用于管道截面上的軸向推力， kgf； Ft2—— 內(nèi)部風(fēng)壓作用于波形補(bǔ)償器波節(jié)環(huán)形面上的軸向推力， kgf； A—— 管道截面積， cm2； pf—— 管 道的計(jì)算風(fēng)壓， kgf/cm2； dn—— 管道內(nèi)徑 (或波谷直徑 )， cm；對(duì)于矩形管道應(yīng)按當(dāng)量直徑計(jì)算； n—— 安全系數(shù)，一般取 ； ? —— 尺寸系數(shù)； m—— 直徑比； df—— 補(bǔ)償器波峰內(nèi)直徑， cm。 第四節(jié) 彈 簧 選 擇 第 管段的熱膨脹值應(yīng)按下式計(jì)算： ? ?l la t? j () 式中Δ l—— 計(jì)算管段熱膨脹值， mm； lj—— 計(jì)算管段的投影長(zhǎng)度 ， m； a— — 鋼材線膨脹系數(shù)， mm/(m℃ )； Δ t—— 計(jì)算溫度與安裝溫度的差值，℃。 計(jì)算溫度采用鍋爐額定負(fù)荷時(shí)介質(zhì)的最高工作溫度，安裝溫度可取用 20℃。 送粉管道支吊點(diǎn)的熱位移值，可按附錄十三所列的熱位移近似計(jì)算法計(jì)算。 第 選擇彈簧時(shí)，所取的荷載變化系數(shù) C不應(yīng)大于 。即： C F FF? ? ?g ag0 35. () 式中 C—— 荷載變化系數(shù)。 第 根據(jù)支吊點(diǎn)處垂直方向的熱位移值和所 承受的工作荷重選擇彈 簧，應(yīng)按下列公式計(jì)算： 一、當(dāng)熱位移向上時(shí)： ?y CFCt ? ?21 () F pCg ? ?21 () F Pa? 2 () 式中 Δ yt—— 支吊點(diǎn)垂直方向的熱位移值， mm； F2—— 彈簧最大工作負(fù)荷下的變形量， mm； P2—— 彈簧最大工作負(fù)荷 ， kgf。 二、當(dāng)熱位移向下時(shí)： ?y CFt ? 2 () F P2 2? () 第 當(dāng)單個(gè)彈簧不能滿足支吊點(diǎn)的熱位移值時(shí)，可將彈簧串聯(lián)安裝，但 必須選用工作負(fù)荷相同的彈簧。此時(shí)，應(yīng)將熱位移值按比例分配于每個(gè)彈簧。 由于支吊架結(jié)構(gòu)及布置上的要求或工作荷重超過(guò)單個(gè)彈簧的最大工作負(fù)荷 時(shí)，可將彈簧并列安裝。但必須選用相同型號(hào)的彈簧，其兩側(cè)彈簧至管道中心的距 離應(yīng)相等，荷重由并列彈簧平均分擔(dān)。 第 當(dāng)串聯(lián)安裝兩個(gè)彈簧尚不能滿足支吊點(diǎn)的熱位移值時(shí)，或者要求 承載基本不變時(shí)，宜裝設(shè)恒力支吊架。 第 彈簧的工作高度、安裝高度、安裝壓縮值和安裝荷載應(yīng)按下列公式 計(jì)算： 一、工作高度 Hg： H H F pg g? ? ?0 / () 式中 H0—— 彈簧自由高度， mm； p′ —— 彈簧剛度， kgf/mm。 二、安裝高度 Ha： H H ya t? ?0 ? () 熱位移向上時(shí)用“ ”號(hào)，向下時(shí)用“ +”號(hào)。 三、安裝壓縮值 Δ a： ?a a? ?H H0 () 四、安裝荷載 Fa： F F P ya g t? ? ?.? () 熱位移向上時(shí)用“ +”號(hào)，向下時(shí)用“ ”號(hào)。 彈簧特性數(shù)據(jù)列于 表 。 P1—— 彈簧最小工作負(fù)荷， kgf； F1—— 彈簧最小工作負(fù)荷下的變形量， mm。 表 彈 簧 特 性 數(shù) 據(jù)