【導讀】設計過程包括建筑設計和結構設計。該部分包括計算簡圖的確定，結構構件尺寸的確定，荷載計算，框架的內(nèi)力計算，各種荷載的內(nèi)力組合，梁柱的配筋計算，主體柱下獨立基礎、樓梯、現(xiàn)澆板的設計等。本設計是按照三峽大學土木與建筑學院2012年畢業(yè)設計要求編寫的畢業(yè)設計。其具有良好的抗震能力。能滿足其較大的使用面積要求。在對豎向荷載的計算種采用了彎矩分配法，對水平荷載采用了D值法，對鋼筋混凝土構件的受力性能，受彎構件的正截面和斜截面計算都有應用。本結構計算選用一榀框架為計算單元，采用手算的簡化計算方法，其中計算框架在豎向荷載下的內(nèi)力時使用的彎距分配法，不但使計算結果較為合理，而且計算量較小，是一種不錯的手算方法。該濱江連鎖旅館為六層框架結構體系，建筑面積約6615m2，建筑物平面為U字形。工程重要性等級均為三級，本地區(qū)屬亞熱帶大陸性季風氣候，℃，℃，℃。

　　

【正文】 823823942 截面計算公式ⅢⅣⅣⅤ—＜＜＜＜468390390315選 筋218218318218實配鋼筋509509763509。 第五層框架梁正截面強度計算 截面計算公式ⅠⅠⅡⅢ—＜＜＜＜468468378468選 筋218318320320實配鋼筋509763942942 截面計算公式ⅢⅣⅣⅤ—＜＜＜＜468390390315選 筋218218220218實配鋼筋509509628509。 第六層框架梁正截面強度計算 截面計算公式ⅠⅠⅡⅢ—＜＜＜＜291468468378468選 筋218218218218實配鋼筋509509509509 截面計算公式ⅢⅣⅣⅤ—＜＜＜＜226468390390315選 筋218218218218實配鋼筋509509509509二、梁的斜截面強度計算為了防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞，截面設計時，對剪力設計進行調(diào)整如下： —剪力增大系數(shù)，—梁的凈跨，對第一層—梁在重力荷載作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設計值，—分別為梁左、右端順時針方向和逆時針方向截面組合彎矩值。以第一層為例。AB跨： 順時針方向 逆時針方向 BC跨：順時針方向 逆時針方向 計算中取順時針方向和逆時針方向中較大值。AB跨：BC跨：考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù) 調(diào)整后的剪力值大于組合表中的靜力組合的剪力值，故按調(diào)整后的剪力值進行斜截面計算。其余各層剪力調(diào)整方法與第一層相同，詳細過程不再贅述。 第一層梁的斜截面強度計算截面支座支座支座剪力設計值調(diào)整后剪力300565300565300465——箍筋間距150150599實配箍筋（加密區(qū)）2φ8@1002φ8@1002φ8@100實配箍筋（非加密區(qū)）2φ8@1502φ8@1502φ8@150 。 第二層梁的斜截面強度計算截面支座支座支座剪力設計值調(diào)整后剪力300565300565300465—箍筋間距150188477實配箍筋（加密區(qū)）2φ8@1002φ8@1002φ8@100實配箍筋（非加密區(qū)）2φ8@1502φ8@1502φ8@150。 第三層梁的斜截面強度計算截面支座支座支座剪力設計值調(diào)整后剪力300565300565300465——箍筋間距150197150實配箍筋（加密區(qū)）2φ8@1002φ8@1002φ8@100實配箍筋（非加密區(qū)）2φ8@1502φ8@1502φ8@150。 第四層梁的斜截面強度計算截面支座支座支座剪力設計值調(diào)整后剪力300565300565300465——箍筋間距150207150實配箍筋（加密區(qū)）2φ8@1002φ8@1002φ8@100實配箍筋（非加密區(qū)）2φ8@1502φ8@1502φ8@150。 第五層梁的斜截面強度計算截面支座支座支座剪力設計值調(diào)整后剪力300565300565300465——箍筋間距150220150實配箍筋（加密區(qū)）2φ8@1002φ8@1002φ8@100實配箍筋（非加密區(qū)）2φ8@1502φ8@1502φ8@150。 第六層梁的斜截面強度計算截面支座支座支座剪力設計值調(diào)整后剪力300565300565300465———箍筋間距150150150實配箍筋（加密區(qū)）2φ8@1002φ8@1002φ8@100實配箍筋（非加密區(qū)）2φ8@1502φ8@1502φ8@150混凝土強度等級C30： 縱筋為HRB335：箍筋為HPB300：一、柱的剪跨比和軸壓比驗算 軸壓比限值類別抗震等級一二三框架柱框架梁 柱剪跨比和軸壓比柱子層次A柱66006005652700 56006005652700 46006005652700 36006005652700 26006005653000 16006005654350 B柱66006005652700 56006005652700 46006005652700 36006005652700 26006005653000 16006005654350 均滿足軸壓比限值得要求。二、柱的正截面承載能力的計算框架結構的變形能力與框架的破壞機制密切相關，一般框架梁的延性遠大于柱，梁先屈服可能使整個框架體系有較大的內(nèi)力重分布和能量消耗能力，極限層間位移增大，抗震性能較好，若柱形成了塑性鉸，則會伴隨產(chǎn)生極大的層間位移，危及結構承受垂直荷載的能力并可能使結構成為機動體系。因此，在框架設計中，應體現(xiàn)“強柱弱梁”，即一、二、三級框架的梁柱節(jié)點處，除框架支層最上層的柱上端，柱端彎矩設計值應符合：式中：——節(jié)點上、下柱端順時針或逆時針截面組合的彎矩設計值之和；——節(jié)點上、下梁端逆時針或順時針截面組合的彎矩設計值之和；——為強柱系數(shù)，。本設計為三級框架故：地震往復作用，兩個方向的彎矩設計均滿足要求，當柱考慮順時針彎矩和時，梁應考慮反時針方向彎矩和，反之亦然。若采用對稱配筋，可取兩組中較大者計算配筋。由于框架結構的底層柱過早出現(xiàn)塑性屈服，將影響整個結構的變形能力。同時，隨著框架梁塑性鉸的出現(xiàn)。由于塑性內(nèi)力重分布，底層柱的反彎點具有較大地不確定性。因此。（1）。：左震 右震 。： 左震 += 右震 +=梁端取右震，柱端應取右震：取將與的差值按柱的彈性分析彎矩值之比分配給節(jié)點上下柱端（即ⅠⅠ，ⅡⅡ截面）：對底層柱底（ⅢⅢ截面）。，選擇最不利內(nèi)力，并考慮上述各種調(diào)整及承載力抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下：ⅠⅠ截面： ⅡⅡ截面：ⅢⅢ截面： 對A柱截面ⅠⅠ、ⅡⅡ、ⅢⅢ截面進行設計，采用對稱配筋，表中：；；兩者中的較大者（大偏心受壓）（小偏心受壓）（大偏心受壓）（小偏心受壓）式中 —— 軸向力對截面形心的偏心距；—— 附加偏心距；—— 初始偏心距；—— 偏心受壓構件的截面曲率修正系數(shù)；—— 考慮構件長細比對構件截面曲率的影響系數(shù)； —— 偏心距增大系數(shù)；其中柱的計算長度見下表：樓蓋類型柱段計算長度現(xiàn)澆樓蓋底層柱段其余各層柱段裝配式樓蓋底層柱段其余各層柱段 A柱一二層正截面受壓承載力計算截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢ4500495049506005656005656005651183631910392020201385623391232916794285101158122403321288304388294偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心233選筋418418418實配面積101721017210172%%%（2）。：左震 += 右震 + 。： 左震 += 右震 +=梁端取左震，柱端應取左震：取將與的差值按柱的彈性分析彎矩值之比分配給節(jié)點上下柱端（即ⅠⅠ，ⅡⅡ截面）：對底層柱底（ⅢⅢ截面）。，選擇最不利內(nèi)力，并考慮上述各種調(diào)整及承載力抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下：ⅠⅠ截面： ⅡⅡ截面：ⅢⅢ截面： 對B柱截面ⅠⅠ、ⅡⅡ、ⅢⅢ截面進行設計，采用對稱配筋。 B柱一二層正截面受壓承載力計算截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢ307145004950495060056560056560056577243010721020202097445030923012881929312393362309315295357295偏心性質(zhì)大偏心小偏心小偏心小偏心小偏心小偏心選筋418418418實配面積101721017210172%%%三、柱的斜截面承載能力的計算以第一層柱為例，剪力設計值按下式調(diào)整：式中：——柱凈高；——分別為柱上下端順時針或反時針方向截面組合的彎矩設計值，取調(diào)整后的彎矩值，一般層應滿足。以B柱為例，由正截面計算中第ⅡⅡ、ⅢⅢ截面的控制內(nèi)力得： 則：柱的抗剪承載力能力： 式中：——框架的計算剪跨比。，得第一層?！紤]地震作用組合的框架柱軸向壓力設計值，當時，取。故取