【文章內(nèi)容簡介】 力索無弛度張力精確值為 0 kN? ② 有載承力索張力 —溫度曲線確定 將已知代入 310 0 2 4 . 9 6 1 0 /jb cTW q q K N mT? ?? ? ? ?， 1 m a x 2 0 .1 4cjZ T T K N?? ? ? 300 2 1 . 6 4 1 0 /jxxcTW q q K N mT? ?? ? ? ?， ( 5 .1 4 )x cx j cxZ T T T K N?? ? ? ? 由2222 111 2 2 21 6 0 8 1 . 6 8( ) 7 5 . 3 42 4 2 4 0 . 1 4 9 6 ( 5 . 1 4 )C c x x D c xDx c c c c c c c c x c xT T W l Twltt E S E S Z T? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? 得有載承力索張力 —溫度曲線 ：（見附圖部分） （ 4） 有載承力索弛度 — 溫度曲線確定 承力索弛度由322 2 .7 0 5 1 05 .1 48 icxxix x lTWlF Z ??? ?? 決定 式中 il 計算錨段內(nèi)的各實際跨距（ m）； x Z 承力索在 xt 時對應(yīng)的換算張力（ KN）；x W 承力索在 xt 時對應(yīng)的負載（ KN/m） 曲線為 ： （見附圖部分） 西南交通大學接觸網(wǎng)課程設(shè)計 9 （ 5） 接觸線弛度 — 溫度曲線 由 32 520022 0 1 . 3 9 1 0 7 . 5 7 1 05 . 1 4( ) ( )88 i iC c xxx ix ix q l lTFF lWlf ZT?? ? ??? ? ? ??? ? ? ? ?決定 , 其中 ： xF ——待求條件下承力索弛度 0F ——接觸線無弛度時的承力索弛度 曲線為 ：（見附圖部分） （ 6） 無載承力索張力 — 溫度曲線 由2 2 2 2c0c w 0 c 022c w 0 c 0gTT2 4 T 2 4 TD c c D c cl E S q l E S? ? ?可求出 0 /cwT kN m? 無載承力索張力 —溫度曲線由 2 2 2 200 2 2 204 9 1 . 2( ) 7 5 . 3 62 4 2 4 0 . 1 4 9 6c D c w c D c w x c w xx c c w c c c c c w x c c c c w xg l T g l T Ttt T E S T E S T? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ?決定，其中 cw0T ——0t 溫度時，無接觸線的承力索張力 cwxT ——xt 溫度時，無接觸線的承力索張力 曲線為：（見附圖部分） （ 7） 接觸線在定位點附近第一吊弦范圍內(nèi)的高度變化曲線 該曲線 由 下式 決定 0022 0( 1 ) ( ) ( 1 ) ( )88Cxxix ixqFF lWlf ZT??? ? ? ? ? ? 曲線為 ： （見附圖部分） 西南交通大學接觸網(wǎng)課程設(shè)計 10 （ 8） 無載承力索弛度 — 溫度曲線 無載承力索弛度 —溫度曲線由 下式 確定 2 4287 . 6 8 8 1 0ciwxc w xic w xglFTlT?? ?? 式中： 曲線圖為：（見附圖部分） 第四部分：半補償鏈型懸掛錨段長度及張力增量曲線決定 （ 1） 參與計算數(shù)據(jù) ① 承力索線脹系數(shù) 61 1 .5 5 1 0 1 /c C? ??? ? 承力索彈性系數(shù) 251 8 5 0 0 / 1 . 8 5 1 0cE k g m m M P a? ? ? 承力索計算橫截面積 270cS mm? ，承力索最大允許張力 max 15c kNT ? 接觸線線脹系數(shù) 617 10 1 /j C? ??? ?，接觸線彈性系數(shù) 120jE GPa? ，接觸線計算橫截面積 2100jS mm? ，接觸線最大允許張力 10jm kNT ? ，結(jié)構(gòu)高度 ? 定位器計算長度取為 ? ，無冰無風時合成負載 30 1 5 .5 8 1 0 /kN mq ??? ② 吊弦和定位器處于最佳位置時的溫度 一般情況下認為最佳位置時溫度是最低與最高溫度的平均值，即 m a x m i n 4 0 1 0 1522d ttt C? ?? ? ? ? 計算溫差為 1 m a x 40 15 25dt t t C? ? ? ? ? ? ?， 2 m in 10 15 25dtttC? ? ? ? ? ? ??? ③ 半補償鏈型懸掛時，接觸線無弛度時承力索弛度 西南交通大學接觸網(wǎng)課程設(shè)計 11 3 4202 200 1 . 6 2 3 1 01 5 . 5 8 1 08 8 1 2 ii iC lTql lF ? ?? ? ? ? ??? ④ 吊弦平均長度計算 吊弦平均長度 4202 1 . 2 1 . 0 8 2 1 03xiC h F l?? ? ? ? ? ? 曲線半徑 350 400 600 ∞ 跨距長度 40 45 50 65 弛度 吊弦平均長度 表 41 弛度與吊弦平均長度計算值（單位： m） （ 2） 接觸線張力增量計算 決定錨段長度的方式方法雖然各不相同，但是基本觀點都是一致的，主要由接觸線承力索從中心錨節(jié)刀補償器之間的張力增量來決定。 目前在設(shè)計中，規(guī)定在計算極限溫度下，中心錨節(jié)到補償器之間的張力差15% jmTT? ?? ，其中 jmT 為補償器處的接觸線張力。 在進行接觸線張力增量計算前，先做出假設(shè)：錨段內(nèi)各吊弦的長度相同，并等于吊弦平均長度；吊弦集中在跨距兩端，即支柱處；吊弦不滑動。 ① 在只考慮溫度變化的條件下，吊弦造成的張力增量 : 不考慮線索彈性伸長的計算式（曲線區(qū)段）： ()2 jjjdxL L l g tT C ?? ? ??? 考慮線索彈性伸長的計算式（直線區(qū)段）： ()()223jjjd jxjjL L l g tTL L l gCES?? ? ????? 為減少計算工作量，取 2 25tt C? ? ? ? ? ?時作為計算條件 西南交通大學接觸網(wǎng)課程設(shè)計 12 R L（ m） (不考慮線索的彈性伸長 ) (考慮線索的彈性伸長 ) 350 400 600 ∞ 100 200 300 400 500 600 700 800 表 42 △ t2=25℃時△ Tjd 的計算值（ 102KN） ② 在只考慮溫度變化的條件下，定位器造成的張力增量： 在直線區(qū)段上，由于定位器對接觸線張力影響很小，可以忽略。因此對定位器產(chǎn)生的張力增量只考慮曲線區(qū)段的情況。故直線區(qū)段總的張力增量可以取為①中的計算結(jié)果 在曲線區(qū)段上，定位器的偏移使接觸線引起的張力增量為 ()2 0 . 5 ( )jmjjw j TL L l tT R d L L l t? ?? ? ??? ? ? ? 取 2 25tt C? ? ? ? ? ?時： 44( ) 4 . 2 5 1 0 102 . 4 ( ) 2 . 1 2 5 1 0jw L L lT R L L l??? ? ?? ? ?? ? ? ? R L（ m） 350 400 600 100 200 300 400 500 西南交通大學接觸網(wǎng)課程設(shè)計 13 600 700 800 表 43 △ t2=25℃時△ Tjw 的計算值（ 102KN） ③ 直線區(qū)段上，在同時考慮溫度變化和接觸線彈性形變的條件下，總張力增量求解 在只考慮溫度變化時，接觸線因正反定位的影響，張力差很小，故可以用①中的計算結(jié)果近似代替總的張力增量。如果還要考慮彈性形變則用下式進行計算總張力增量： ()()223jjjd jxjjL L l g tTL L l gCES?? ? ????? 曲線區(qū)段上，在同時考慮溫度變化和接觸線彈性形變的條件下，總張力增量使用下式計算： 213 jjwjdj jwjdjjTTTTTE S t?? ? ???? ? ???? R L（ m） 350 400 600 ∞ 100 200 300 400 500 600 700 800 表 △ t2=25℃時△ Tj 的計算值（ 102KN） 西南交通大學接觸網(wǎng)課程設(shè)計 14 第五部分 平面設(shè)計 （ 1）平面設(shè)計原則 選擇硬橫跨或軟橫跨 目前，在站場咽喉以內(nèi)，一般使用絕緣軟橫跨或硬橫跨，盡量不用雙線 腕臂柱。因 為雙線路腕臂都是接地的 ，在維修方面不如絕緣軟橫跨安全、方便。硬橫跨在帶電作業(yè)方面也會受到限制 ，但由于硬橫跨較軟橫跨在某些方面具有更優(yōu)越的性能，對于高速電氣化線路應(yīng)該首先選用硬橫跨。 軟橫跨所跨越的股道數(shù)一般不超過 8股。如果股數(shù)過多，橫跨距離太大，而股道間距允許時，可在中間加設(shè)一軟橫跨柱，該柱類型應(yīng)按較大一側(cè)容量來決定。軟橫跨柱允許在后側(cè)兼掛腕臂。 注意事項： ① 在站場中心區(qū)進行支柱布置 時，其 跨距應(yīng)盡可能接近最大允許值，以減少支柱數(shù)量。特別是注意減少軟橫跨柱和鋼柱等大型支柱數(shù)量。 ② 相鄰跨距之間，小跨距值應(yīng)盡量不小于大跨距的 75%。若使用的跨距與原計算跨距值不符合，確定接觸線的拉出值時，應(yīng)校驗其風偏移值。 ③ 站場支柱平面布置，應(yīng)考慮各個站場的特點。首先應(yīng)盡可能地照顧到站場的遠期發(fā)展。如果將來股道增加，則在近期設(shè)支柱時要考慮將來不用拆移，并可資利用。對于遠期鋪設(shè)的股道，如果土石方已做好，則軟橫跨支柱的容量及側(cè)面限界，一般均應(yīng)考慮預留 。對于股道延長部分，當設(shè)立近期支柱時，對以后整個支柱布置不產(chǎn)生影響為原則。 ④ 靠近站旁的支柱，要注意不要正堵著門窗，站旁兩側(cè)的支柱，應(yīng)盡量對稱布置。 ⑤ 基本站臺或中間站臺上的支柱，其邊緣至站臺邊的距離，應(yīng)分別不小于4m 或 2m.。 支柱布置 先從咽喉區(qū)開始設(shè)計正線上的道岔柱，道岔定位原則上應(yīng)盡量采用標準定