【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 大圓周速度 (m/s)； nemax為發(fā)動(dòng)機(jī)最高轉(zhuǎn)速 (r/min)。 (2)摩擦片的內(nèi)外徑比 d/D應(yīng)在 ～ ，即 ?? Dd (28) (3)為保證離合器可靠傳遞轉(zhuǎn)矩，并防止傳動(dòng)系過(guò)載，不同車型的 ? 值應(yīng)在一定范圍內(nèi)，最大范圍 ? 為 ～ ，即 湖 北 汽 車 工 業(yè) 學(xué) 院 畢 業(yè) 論 文 10 ??? (29) (4)為了保證扭轉(zhuǎn)減振器的安裝，摩擦片內(nèi)徑 d必須大于減振器彈簧位置直徑 2Ro約 50mm(圖 )，即 502 0 ?? Rd (210) R0=42。 （ 5)為反映離合器傳遞轉(zhuǎn)矩并保護(hù)過(guò)載的能力，單位摩擦面積傳遞的轉(zhuǎn)矩應(yīng)小于其許用值，即 ][)( 4 0220 CCC TdDZ TT ??? ? （ 211） 式中， 0cT 為單位摩擦面積傳遞的轉(zhuǎn)矩 (Nm/mm2)； [ 0cT ]為其允許值 (Nm/mm2)，按表 23選取。 表 單位摩擦面積傳遞轉(zhuǎn)矩的許用值 0cT (Nm／ mm2) 離合器規(guī)格 D／ mm 210 210250 250— 325 325 [Tco] 102e 6)為降低離合器滑磨時(shí)的熱負(fù)荷，防止摩擦片損傷，單位壓力 0p 對(duì)于不同車型，根據(jù)所用的摩擦材料在一定范圍內(nèi)選取，最大范圍 0p 為 — ，即 M P apM P a 0 ?? (212) 7)為了減少汽車起步過(guò)程中離合器的滑磨，防止摩擦片表面溫度過(guò)高而發(fā)生燒傷，每一次接合的單位摩擦面積滑磨功應(yīng)小于其許用值，即 ][)( 4 22 ??? ??? dDZ W (213) 式中， ?為單位摩擦面積滑磨功 (J/mm2)； [?]為其許用值 (J/mm2)，對(duì)于輕型貨車： [?] =， W為汽車起步時(shí)離合器接合一次所產(chǎn)生的總滑磨功 (J)，可根據(jù)下式計(jì)算 2202221800 grae ii rmnW ?? (214) 式中， ma為汽車總質(zhì)量 (kg)； rr為輪胎滾動(dòng)半徑 (m)； ig為起步時(shí)所用變速器擋位的傳動(dòng)比； i0為主減速器傳動(dòng)比； ne為發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速 (r/min)。 QS1040輕型載重車的原始參數(shù)湖 北 汽 車 工 業(yè) 學(xué) 院 畢 業(yè) 論 文 11 如表 。 代入部分?jǐn)?shù)據(jù)得到： W=8606J。 優(yōu)化設(shè)計(jì)程序詳見(jiàn)附錄，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表 ： 表 離合器參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)結(jié)果 參數(shù) 結(jié)果 摩擦片外徑 D 摩擦片內(nèi)徑 d 134mm 離合器后備 系數(shù) ? 離合器摩擦力矩 cT m 摩擦片單位壓力 0p 離合器工作壓力 F 1136N 單片周置彈簧離合器主要零部件設(shè)計(jì) 扭轉(zhuǎn)減震器主要參數(shù)設(shè)計(jì)計(jì)算 扭轉(zhuǎn)減振器主要由彈性元件 (減振彈簧或橡膠 )和阻尼元件 (阻尼片 )等組成。彈性元件的主要作用是降低傳動(dòng)系的首端扭轉(zhuǎn)剛度，從 而降低傳動(dòng)系扭轉(zhuǎn)系統(tǒng)的某階 (通常為三階 )固有頻率，改變系統(tǒng)的固有振型，使之盡可能避開(kāi)由發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩主諧量激勵(lì)引起的共振；阻尼元件的主要作用是有效地耗散振動(dòng)能量。 減振器的扭轉(zhuǎn)剛度 ?k 和阻尼摩擦元件間的摩擦轉(zhuǎn)矩 ?T 是兩個(gè)主要參數(shù)。其設(shè)計(jì)參數(shù)還包括極限轉(zhuǎn)矩 jT 、預(yù)緊轉(zhuǎn)矩 nT 和極限轉(zhuǎn)角 j? 等。 1）極限轉(zhuǎn)矩 jT 極限轉(zhuǎn)矩為減振器在消除限位銷與從動(dòng)盤轂缺口之間的間隙 l? (圖 )時(shí)所能傳遞的最大轉(zhuǎn)矩，即限位銷起作用時(shí)的轉(zhuǎn)矩。它與發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩有關(guān)，一般可取 m ax)~( ej TT ? (215) 貨車：系數(shù)取 。 湖 北 汽 車 工 業(yè) 學(xué) 院 畢 業(yè) 論 文 12 圖 減速器尺寸簡(jiǎn)圖 2）扭轉(zhuǎn)剛度 ?k 為了避免引起系統(tǒng)的共振，要合理選擇減振器的扭轉(zhuǎn)剛度 ?k ，使共振現(xiàn)象不發(fā)生在發(fā)動(dòng)機(jī)常用工作轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)。設(shè)計(jì)時(shí)可按經(jīng)驗(yàn)來(lái)初選是 ?k jTk 13?? （ 216） 3）阻尼摩擦轉(zhuǎn)矩 ?T 由于減振器扭轉(zhuǎn)剛度是，受結(jié)構(gòu)及發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩的限制，不可能很低，故為了在發(fā)動(dòng)機(jī)工作轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)最有效地消振，必須合理選擇減振器阻尼裝置的阻尼摩擦轉(zhuǎn)矩一般可按下式初選 m a x)~( eTT ?? （ 217） 4）預(yù)緊轉(zhuǎn)矩 nT 減振彈簧在安裝時(shí)都有一定的預(yù)緊。研究表明，增加 nT ，共振頻率將向減小頻率的方向移動(dòng)，這是有利的。但是 nT 不應(yīng)大于，否則在反向工作時(shí)，扭轉(zhuǎn)減振器將提前停止工作，故取 m a x)~( en TT ? （ 218） 5）減振彈簧的位置半徑 0R 0R 的尺寸應(yīng)盡可能大些，如圖 ，一般取 2)~(0 dR ? （ 219） 6）減振彈簧個(gè)數(shù) jZ 湖 北 汽 車 工 業(yè) 學(xué) 院 畢 業(yè) 論 文 13 jZ 參照表 。 表 減振彈簧個(gè)數(shù)的選取 摩擦片外徑 D／ mm 225250 250325 325350 350 減振彈簧個(gè)數(shù) 46 68 810 10 7）減振彈簧總壓力 ?F 當(dāng)限位銷與從動(dòng)盤轂之間的間隙 1? 或 2? 被消除，減振彈簧傳遞轉(zhuǎn)矩達(dá)到最大值時(shí) jT ，減振彈簧受到的壓力 ?F 為 0/RTF j?? （ 220） 8）極限轉(zhuǎn)角針 j? 減振器從預(yù)緊轉(zhuǎn)矩增加到極 限轉(zhuǎn)矩時(shí)，從動(dòng)片相對(duì)從動(dòng)盤轂的極限轉(zhuǎn)角 j? 為 02arc sin2 Rlj ??? （ 221） 式中， l? 為減振彈簧的工作變形量。 9）彈簧剛度 lFk???Z （ 222） 10）彈簧的工作圈數(shù) i kDGdi tpmt 348? （ 223） 式中 tpD 為彈簧的平均直徑， td 為彈簧鋼絲的直徑， mG 為彈簧材料的扭轉(zhuǎn)彈性模量， mG = 1010N/m2。 j? 通常取 3176。 ~12176。，對(duì)平順性要求高或?qū)ぷ鞑痪鶆虻陌l(fā)動(dòng)機(jī)， j? 取上限。 根據(jù)減震彈簧的布置選定結(jié)構(gòu)參數(shù)：彈簧的平均直徑 tpD =15mm，彈簧鋼絲的直徑 td =4mm。減振彈簧的工作變形量 l? =8mm。 代入數(shù)據(jù)計(jì)算和選取結(jié)果見(jiàn)下表： 湖 北 汽 車 工 業(yè) 學(xué) 院 畢 業(yè) 論 文 14 表 扭轉(zhuǎn)減震器設(shè)計(jì)參數(shù)結(jié)果 項(xiàng)目 數(shù)值 極限轉(zhuǎn)矩 jT m 減振彈簧的位置半徑 0R 42mm 極限轉(zhuǎn)角 j? 11176。 扭轉(zhuǎn)剛度 ?k Nm/rad 阻尼摩擦轉(zhuǎn)矩 ?T Nm 預(yù)緊轉(zhuǎn)矩 Tn Nm 減振彈簧個(gè)數(shù) jZ 6 減振彈簧總壓力 ?F 1066N 彈簧預(yù)緊壓縮量 ≥ 彈簧剛度 k 22208N/m 彈簧的工作圈數(shù) i 彈簧總長(zhǎng) L1 離合器從動(dòng)盤 轂的設(shè)計(jì) 從動(dòng)盤轂是離合器中承受載荷最大的零件，它裝在變速器輸入軸前端的花鍵上，一般采用齒側(cè)對(duì)中的矩形花鍵，花鍵軸與孔采用動(dòng)配合。 花鍵轂軸向長(zhǎng)度不宜過(guò)小，以免在花鍵軸上滑動(dòng)時(shí)產(chǎn)生偏斜而使分離不徹底，一般取 ～ ?；ㄦI轂一般采用鍛鋼 (如 45鋼， 40Cr等 )，表面和心部硬度一般在 26～ 32HRC。為提高花鍵內(nèi)孔表面硬度和耐磨性，可采用鍍鉻工藝，對(duì)減振彈簧窗口及與從動(dòng)片配合處應(yīng)進(jìn)行高頻處理。從動(dòng)盤花鍵轂的尺寸可以根據(jù)摩擦片的外徑 D與發(fā)動(dòng)機(jī)的最大轉(zhuǎn)矩 Temax由表 。 表 從動(dòng) 盤花鍵轂的尺寸 摩擦片的外徑D/mm 發(fā)動(dòng)機(jī)的最大轉(zhuǎn)矩Temax/(Nm) 花鍵尺寸 擠壓應(yīng)力σ c/MPa 齒數(shù) n 外徑 D/ mm 內(nèi)徑 d/ mm 齒厚t/mm 有效齒長(zhǎng)l/mm 160 49 10 23 18 3 20 180 69 10 26 21 3 20 200 108 10 29 23 4 25 225 147 10 32 26 4 30 250 196 10 35 28 4 35 280 275 10 35 32 4 40 300 304 10 40 32 5 40 325 373 10 40 32 5 45 350 471 10 40 32 5 50 根據(jù)摩擦片外徑 D=254，發(fā)動(dòng)機(jī)的最大轉(zhuǎn)矩 Temax=m， 選取結(jié)果為：花鍵外徑 D=38mm，花鍵內(nèi)徑 d=， 齒厚 t=， 有效齒長(zhǎng) l =30。 從動(dòng)片要求質(zhì)量輕，具有軸向彈性，硬度和平面度要求高。材料常用中碳鋼板 (如湖 北 汽 車 工 業(yè) 學(xué) 院 畢 業(yè) 論 文 15 50鋼 )或低碳鋼板 (如 10鋼 )，一般厚度為 ～ ，表面硬度 35～ 40HRC。 波形片一般采用 65Mn，厚度小于 1mm，硬度為 40～ 46HRC，并經(jīng)過(guò)表面發(fā)藍(lán)處理。 由于石棉材料污染環(huán)境對(duì)人體有害，可采用新型的金屬陶瓷摩擦材料作為摩擦襯片 [6]。摩擦片的厚度主要有 、 。 離合器蓋總成設(shè)計(jì) 離合器蓋總成除了壓緊彈簧外還有離合器蓋、壓盤、傳動(dòng)片、分離杠桿裝置及支承環(huán)等。 1）離合器蓋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)： （ 1）應(yīng)具有足夠的剛度，以免影響離合器的工作特性，增大操縱時(shí)的分離行程，減小壓盤升程，嚴(yán)重時(shí)使摩擦面不能 徹底分離。為此可采取如下措施：適當(dāng)增大蓋的板厚，一般為 ～ ；在蓋上沖制加強(qiáng)肋或在蓋內(nèi)圓周處翻邊；尺寸大的離合器蓋可改用鑄鐵鑄造。 （ 2）應(yīng)與飛輪保持良好的對(duì)中，以免影響總成的平衡和正常的工作。對(duì)中方式采用定位銷或定位螺栓，也可采用止口對(duì)中。 （ 3）蓋的彈簧支承處應(yīng)具有高的尺寸精度。 （ 4）為了便于通風(fēng)散熱，防止摩擦表面溫度過(guò)高，可在離合器蓋上開(kāi)較大的通風(fēng)口，將離合器制成特殊的葉輪形狀，或在蓋上加設(shè)通風(fēng)扇片等，用以鼓風(fēng)。 2）壓盤結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)： （ 1）壓盤應(yīng)具有較大的質(zhì)量以增大熱容量、減小溫升，防止 其產(chǎn)生裂紋和破碎，有時(shí)可設(shè)置各種形狀的散熱肋或鼓風(fēng)肋，以幫助散熱通風(fēng)。中間壓盤可鑄出通風(fēng)槽，也可采用傳熱系數(shù)較大的鋁合金壓盤。 （ 2）壓盤應(yīng)具有較大的剛度，使壓緊力在摩擦面上的壓力分布均勻并減小受熱后的翹曲變形，以免影響摩擦片的均勻壓緊以及與離合器的徹底分離。 （ 3）與飛輪應(yīng)保持良好的對(duì)中，并要進(jìn)行靜平衡。 （ 4）壓盤高度尺寸 (從承壓點(diǎn)到摩擦面的距離 )公差要小。 壓盤的溫升可根據(jù)滑磨功 W由下式來(lái)確定： 湖 北 汽 車 工 業(yè) 學(xué) 院 畢 業(yè) 論 文 16 mcvWt? (224) 式中， t為壓盤溫升 (176。 C)； c為壓盤的比熱容，鑄鐵： c=／ (kg C’ )； m為壓盤質(zhì)量 (kg)， m=㎏ ； v為傳到壓盤的熱量所占的比例 ， 單片離合器壓盤： v=。 引用式 214計(jì)算的結(jié)果 W=8606J，帶入式（ 224）得 t=176。 C，符合要求。 壓盤通常采用灰鑄鐵，一般采用 HT200、 HT250、