【文章內容簡介】 +460 K2+40 K3+560 K0+480 K2+60 K3+580 湖南大 學 學生畢業(yè)設計 第 14 頁 共 59 頁 K0+500 K2+80 K3+600 K0+520 K2+100 K3+620 K0+540 K2+120 K3+640 K0+560 K2+140 K3+660 K0+580 K2+160 K3+680 K0+600 K2+180 K3+700 K0+620 K2+200 K3+720 K0+640 K2+220 K3+740 K0+660 K2+240 K3+760 K0+680 K2+260 K3+780 K0+700 K2+280 K3+800 K0+720 K2+300 K3+820 K0+740 K2+320 K3+840 K0+760 K2+340 K3+860 K0+780 K2+360 K3+880 K0+800 K2+380 K3+900 K0+820 K2+400 K3+920 K0+840 K2+420 K3+940 K0+860 K2+440 K3+960 K0+870 K2+460 K3+980 K0+880 K2+480 K4+0 K0+900 K2+500 K4+20 K0+920 K2+520 K4+40 K0+940 K2+540 K4+60 K0+960 K2+560 K4+80 K1+ K2+580 K4+100 K1+010 K2+600 K4+120 K1+020 K2+620 K4+140 K1+030 K2+640 K4+160 K1+040 K2+660 K4+180 K1+050 K2+680 K4+200 K1+060 K2+700 K4+220 K1+070 K2+720 K4+240 K1+080 K2+740 K4+260 K1+090 K2+760 K4+280 K1+ K2+780 K4+300 K1+120 K2+800 K4+320 K1+140 K2+820 K4+340 K1+160 K2+840 K4+360 K1+180 K2+860 K4+380 K1+200 K2+880 K4+400 K1+220 K2+900 K4+420 K1+240 K2+920 K4+440 K1+260 K2+940 K4+460 湖南大 學 學生畢業(yè)設計 第 15 頁 共 59 頁 K1+280 K2+960 K4+480 K1+300 K2+980 K4+500 K1+320 K3+0 K4+520 K1+340 K3+20 K4+540 K1+360 K3+40 K4+560 K1+380 K3+60 K4+580 K1+400 K3+80 K4+600 K1+420 K3+100 K4+620 K1+440 K3+120 K4+640 K1+460 K3+140 K4+660 K1+480 K3+160 K4+680 K1+500 K3+180 K4+700 K1+520 K3+200 K4+720 K1+540 K3+220 ，擬定各項技術指標 路基寬度 本路線設計為一級公路， 車速擬定為 80km/h,車道數(shù)擬定 四 車道 ,服務水平為 一 級。 路基技術標準 : 路基全寬 : ； 行車道寬度 : 4 =15m ； 中間帶寬度 : ,其中 中央分隔帶寬 ,左側路緣帶寬度 2= ； 右側硬路肩寬度 : 2 其中右側路緣帶寬度 2 。 基本橫斷面如下圖所示： 路拱坡度 瀝青混凝土及水泥混凝土路拱坡度均為 1~2%； 硬路肩路拱坡度與行車道相湖南大 學 學生畢業(yè)設計 第 16 頁 共 59 頁 同 .但不得大于 %,土路肩橫向坡度一般應較路面橫向坡度大 1%~2%，故取路拱坡度為 2%,土路肩橫向坡度為 3%，路拱坡度采用雙向坡面，由中央分隔帶向兩側傾斜。 路基邊坡坡度 由《公路路基設計規(guī)范》得知，當 H8m（ H— 路基填土高度）時，路基邊坡 按 1： 設計。超過 8m 時路基邊坡按 1: 設計 . 護坡道 《公路工程技術標準》 :當路肩邊緣與路側取土坑底的高差小于或等于 2m時，取土坑內側坡頂可與路坡腳位相銜接，并采用路堤邊坡坡度， 當高差大于2m 時，應設置寬 1m 的護坡道；當高差大于 6m 時，應設置寬 2m 的護坡道。本設計結合當?shù)氐淖匀粭l件設置護坡道 ,護坡道坡度設計為 3%。 截水溝 截水溝一般設置在挖方路基邊坡坡頂以外，或山坡路堤上方合適的地點，截水溝一般距坡腳距離為 5 米，采用梯形截面形式，溝底寬度不小于 ，溝的邊坡一般采用 1:1~1: 。 橫斷面設計步驟 根據(jù)地形圖繪橫斷地面線。 根據(jù)路線及路基資料，將橫斷面的填挖值及有關資料（如路基寬度、加寬值、超高橫坡、緩和段長度、 平曲線半徑等）抄于相應樁號的斷面上。 根據(jù)地質資料，示出土石界限、設計邊坡度，并確定邊溝形狀和尺寸。 繪橫斷面設計線，又叫“戴帽子” 。設計線應包括路基邊溝、邊坡、截水溝、加固及防護工程、護坡道、碎落臺、視距臺等，在彎道上的斷面還應示出超高、加寬等。 計算橫斷面面積（含填、挖方面積），并填于圖上。 ．由圖計算并填寫逐樁占地寬度表、路基設計表、路基土石方計算表及公里路基土石方數(shù)量匯總表。 詳見表 S2 S3 S36。 土石方的計算和調配 （ 1） 土石方調配應按先橫向后縱向的次序進行。 （ 2） 縱向調運的最遠距離一般應小于經(jīng)濟運距（ 按費用經(jīng)濟計算的縱向調運的最大限度距離叫經(jīng)濟運距）。 （ 3） 土石方調運的方向應考慮橋涵位置和路線縱坡對施工運輸?shù)挠绊?，一般情況下，不跨越深溝和少做上坡調運。 （ 4） 借方、棄土方應與借土還田，整地建田相結合，盡量少占田地，減少對農(nóng)業(yè)響，對于取土和棄土地點應事先同地方商量。 （ 5） 不同性質的土石應分別調配。 （ 6） 回頭曲線路段的土石調運，要優(yōu)先考慮上下線的豎向調運。 調配方法 土石方調配方法有多 種，如累積曲線法、調配圖法、表格調配法等，由于表格調配不需單獨繪圖，直接在土石方表上調配，具有方法簡單，調配清晰的優(yōu)點，是目前生產(chǎn)上廣泛采用的方法。 表格調配法又可有逐樁調運和分段調運兩種方式。本設計采用表格調配法 ,分段湖南大 學 學生畢業(yè)設計 第 17 頁 共 59 頁 調用。 土方調配步驟如下： （ 1） 準備工作 調配前對土石方計算進行復核，確認無誤后 方可進行。 （ 2） 橫向調運 即計算本樁利用、填缺、挖余，以石代土時填入土方欄，并用符號區(qū)分。 （ 3） 縱向調運定經(jīng)濟運距 根據(jù)填缺、挖余情況結合調運條件擬定調配方案，確定調運方向和調運起訖點，并用箭頭表示。 計 算調運數(shù)量和運距 調配的運距是指計價運距，就是調運挖方中心到填方中心的距離見叫免費運距 （ 4） 計算借方數(shù)量、廢方數(shù)量和總運量 借方數(shù)量 =填缺 — 縱向調入本樁的數(shù)量 廢方數(shù)量 =挖余 — 縱向調出本樁的數(shù)量 總運量 =縱向調運量 +廢方調運量 +借方調運量 （ 5） 復核 ① 橫向調運復核：填方 =本樁利用 +填缺 挖方 =本樁利用 +挖余 ② 縱向調運復核：填缺 =縱向調運方 +借方 挖余 =縱向調運方 +廢方 ③ 總調運量復核：挖方 +借方 =填方 +棄方 湖南大 學 學生畢業(yè)設計 第 18 頁 共 59 頁 二 、 公路路面結構設計計算 軸載分析 該地區(qū)的交通組成情況如下表 交通組成表 車型 前軸重 后軸重 后軸數(shù) 后軸輪組數(shù) 后軸距 （ m） 交通量 解放 CA10B 1 雙 — 175 解放 CA390 1 雙 — 284 東風 EQ140 1 雙 — 369 黃河 JN150 1 雙 — 373 黃河 JN253 2 雙 3 363 長征 XD980 2 雙 3 166 日野 ZM440 2 雙 3 211 日野 KB222 1 雙 — 128 太拖拉 138 2 雙 3 59 小客車 2906 注： 路面設計以單軸雙輪組 BZZ100 作為標準軸載 以設計彎沉值為指標及驗算瀝青層層底拉應力中的累計當量軸次。 a).軸載換算： 軸載換算采用如下的計算公式： 1 21?? ??????? kiii PPNCCN 式中： N— 標準軸載當量軸次 ， 次 /日 iN — 被換算車輛的各級軸載作用次數(shù)，次 /日 P— 標準軸載， KN iP — 被換算車輛的各級軸載 ， KN K — 被換算車輛的類型數(shù) 湖南大 學 學生畢業(yè)設計 第 19 頁 共 59 頁 1C — 軸載系數(shù) ， )1( ??? mC ,m 為軸數(shù)。當軸間距離大于 m3 時， 按單獨的一個軸載計算，當軸間距離小于 m3 時，應考慮軸數(shù)系數(shù)。 2C — 輪組系數(shù)，單輪組為 ，雙輪組為 1，四輪組為 。 軸載換算結果如表所示： 車型 iP 1C 2C iN 21 ?????? PPNCC ii 解放 CA10B 后軸 1 1 175 解放 CA390 前軸 1 284 后軸 1 1 284 東風 EQ140 后軸 1 1 369 黃河 JN150 前軸 1 373 后軸 1 1 373 黃河 JN253 前軸 1 363 后軸 1 363 長征 XD980 前軸 1 166 后軸 1 166 日野 ZM440 前軸 1 211 后軸 1 211 日野 KB222 前軸 1 128 后軸 1 1 128 太拖拉 138 前軸 1 59 后軸 1 59 1 21?? ??????? kiii PPNCCN 注：軸載小于 25KN的軸載作用不計。 b).累計當量軸數(shù)計算 根據(jù)設計規(guī)范 ,一級 公路瀝青路面的設計年限為 15年 ,四 車道的車道系 數(shù) 是~,取 ， =%. 累計當量軸次： 次7 7 4 5 0 6 2 9 6 4365]1)[(365]1)1[(151??????????????? NN te 其交通量 在 300 410? ~1200 410? 之間 ，屬于 中等交通量 。 湖南大 學 學生畢業(yè)設計 第 20 頁 共 59 頁 驗算半剛性基層層底拉應力的累計當量軸次 a).軸載換算 驗算半剛性基層層底拉應力公式為：81 21?? ??????? kiii PPNCCN ‘’‘ 式中： ’1C — 軸組系數(shù)， )1(211 ??? mC‘ ’2C — 輪組系數(shù)，單輪組為 ，雙輪組為 1，四輪組為 。 計算結果如表所示 車型 iP ’1C ’2C iN 821 ?????? PPNCC ii’‘ 解放 CA10B 后軸 1 1 175 解放 CA390 后軸 1 1 284 東風 EQ140 后軸 1 1 369 黃河 JN150 后軸 1 1 373 黃河 JN253 前軸 1 363 后軸 3 1 363 長征 XD980 后軸 3 1 166 日野 ZM440 前軸 1 211 后軸 3 1 211 日野 KB222 前軸 1 128