【文章內容簡介】 每日提升矸石共需要時間 T=Vj247。 At=972247。 = 每日提人總時間（每罐平均提升 37 人） 每次提人時間，最大班人數 25179。 4=100 人 T 人 =t1+t2+t3+t4+t5+θ 人 =+20+(375)= 則需提升總時間 T 人總 =T179。（ 100/37） = 上井工人提升時間按下井工人時間一半考慮 T 上 =T 總 179。 50%= 上、下技管人員按上、下井工人時間 20%計算 13 T 技管 =（ +）179。 20%= 則每日提人總時間 T 人 max=(++)179。 3== 運送其它材料時 根據《煤炭設計規(guī)范》罐籠進出平板車材料車，休止時間取 80s 每次提升時 T 物 =t1+t2+t3+t4+t5+θ 物 =+80= 每日每班下物料 9 次（約數） 每 日提物時間 T 總 =T 物 179。 9179。 3== 下炸藥時 根據《煤礦設計規(guī)范》用罐籠運送煤礦需用炸藥速度不得大于 4m/s 取等速 V=4m/s a、加速段 t1′ =Vm/a1=4/= h′ =1179。 4179。 b、減速段 t3′ =（ ） /= h3′ =（ 4+） /2179。 = c、爬行段 h4′ =5m t4′ =5/= d、閘停車時間 t5′ =1s， h5不計。 e、等速段 h2′ =Hh1′ h3′ h4′ h5′ == t2′ =f、提升休止時間取θ =120s g、一次提升循環(huán)時間 TX=t1′ +t2′ +t3′ +t4′ +t5′ +θ = h、按每日每班下放 2 次炸藥計算 T 總 =179。 2179。 3== 最大靜作業(yè)時間 T 靜 = T 人 +T 物 +T 炸藥 =++=＜ 5h 則總提升時間 T 總 =T 煤矸 +T 人 +T 物 +T 炸藥 =＜ 24h 富余檢修時間 T 余 = 滿足要求 經上述驗算知：所選提升系統滿足回風井區(qū)井下二期井巷 4 個施工隊月總進尺 810m提升要求。 罐道鋼絲繩選擇 選型號 18179。 7＋ FC361670（左右交各四根）八根鋼絲繩做為罐道鋼絲繩。罐道繩上端固定在天輪平臺罐道繩鋼梁上，采用 LGS20 液壓緊繩器進行鋼絲繩張緊，其下端固定在井下拉緊裝置梁上，每根罐道繩的張緊力不小于 65500N，罐道鋼絲繩的安全系數不小于 6。 罐道穩(wěn)繩的安全系數校驗 罐道穩(wěn)繩高度 H0=+10= 14 根據《煤礦安全規(guī)程》規(guī)定罐道鋼絲繩的張緊力每百米不得小于 10KN，每根罐道鋼絲繩的最小剛性系數不得小于 500N/m 的規(guī)定。取 Kmin=500N/m 則最小張緊力： F=H0/100179。 104=247。 100179。 104=65050N 取 Fmin=65100N 選擇鋼絲繩單位長度重量 PS=Fmin/〔 110? b／ maHO〕 =65100247。 [179。﹙ 110179。 1670247。 6247。 － ﹚ ]=查表 GB/T891820xx 標準選用 18179。 7+FC361670 鋼絲繩（左、 右交各四根）共八根。 鋼絲繩破斷拉力： Qd=671179。 179。 103=860893N；鋼絲繩每米繩重： PS= ㎏ /m。 鋼絲繩安全系數校核 m＝ Qd/(Fmax＋ HO178。 PS)＝ 860893247。（ 74900+179。 179。 ） ＝ ＞ 6 滿足要求。 式中： Fmax同一容器上繩罐道下端張力 F的最大值 Fmax＝ Fmin [1+(n1)179。 ] ＝ 65100179。 [1+(41) 179。 ] ＝ 74865N 取 Fmax＝ 74900N 為了避免鋼絲繩罐道在罐籠運行中發(fā)生共振，同一提升容器罐道繩張緊力差不得小于5%10%，所以 Fmin 取 ,最大值取 ，并且同一提升容器中的罐道繩內側兩根取大值，外側兩根取小值。 校核罐道剛性系數 K＝ 4PS/ln(1+a)≥ 50 a罐道鋼絲繩自重與張緊力之比 a＝（ 179。 Ps179。 H0） /Fmin＝（ 179。 179。 ）247。 65100＝ K＝ 4179。 247。 ln(1+)＝ ＞ 50 滿足要求 制動鋼絲繩 根據罐籠提升鋼絲繩最大終端載荷 12555 ㎏，選擇 B152（ G）型防墜器。其技術特性為：最大計算制動力 286KN，最大終端載荷 130KN，制動鋼絲繩直徑Φ 36mm，故選取 18179。 736+FC1770 共四根鋼絲繩，廠家已進行安全系數校核。 提升天輪梁的選擇驗算 提升天輪梁的選擇 選擇 I63b 工字鋼上下梁面加焊δ 20鋼板，兩側加焊δ 16 加強筋板，構成截面為 I67b焊接組合工字鋼。 天輪梁的載荷 按鋼絲繩的斷繩荷載進行計算 Sd＝ K178。 Sg＝ 179。 1247076＝ 15 式中： K鋼絲繩的破斷拉力換算系數取 ； Sg鋼絲繩的破斷拉力總和 Sg=972179。 179。 103=1247076N Td ＝ Sd178。 COSα /2 ＝ 179。 COS33176。 35＇ ″ /2 ＝ Vd ＝ [Sd(1＋ Sinα )＋ 179。 Q 輪 ]/2 ＝ [179。（ 1+Sin33176。 35＇ ″）＋ 179。 1814]/2 ＝ 式中： T工作天輪的水平載荷； V工作天輪的垂 直載荷； α 提升鋼絲繩的平均仰角α ＝ 33176。 35＇ ″； Q 輪 單個工作天輪重量 1814kg。 按鋼絲繩工作時的計算荷載 Tg＝ S179。 COS33176。 35＇ ″ /2＝ Vg＝ [S179。 (1＋ Sin33176。 35＇ ″ )＋ 179。 1814]/2＝ 式中 S＝ 天輪梁的內力計算 V + Q 圖（ KN） M 圖（ KN178。 M） RAA RB T 1550 910 1950 F 圖（ KN） H 16 1）按斷繩時 ⑴ 支座反力計算（ F圖） 由Σ MB1＝ 0 － － =0 得 RA1= 由Σ MA1＝ 0 ＋ － =0 得 RB1= 由Σ x=0 得 H1= ⑵ 最大剪切力計算 Qmax=RA1/103= ⑶ 最大軸向力計算 Nmax= ⑷ 最大彎距計算 Mmax=178。 m 作剪力圖（ Q圖）和彎距圖（ M 圖），如上圖。 2）按正常工作時 ⑴ 支座反力計算（ F圖） 由Σ MB2＝ 0 － － ＝ 0 得 RA2＝ 由Σ MA2＝ 0 ＋ － ＝ 0 得 RB2＝ 由Σ x＝ 0 得 H2＝ ⑵最大剪切力計算 Q′ max＝ ⑶最大軸向力計算 N′ max＝ ⑷最大彎距計算 M′ max＝ 178。 M 選取 I67b（ I63b 工字鋼上下加焊δ 20 鋼板，腹板密排加 焊δ 16加強筋）焊接工字鋼。 鋼梁強度驗算 1）按偏心受壓驗算 A＝ 2bt＋δ h0=2179。 20179。 ＋ 179。（ 67－ 2179。 ）＝ Ix＝ [bh3－ (b－δ )h03]/12 ＝ [20179。 673－ (20－ )179。（ 67－ 2179。 ） 3]/12 ＝ Wx＝ 2IX/h＝ 2179。 ＝ ?＝ Mmax/CWX＋ Nmax/CA ＝ 179。 104/（ 179。 ）＋ 179。 102/(179。 ) ＝ ≤ [? ]＝ 2100kg/cm2 強度滿足要求 式中 :A梁的截面積 Ix梁的截面慣性矩 17 b梁面寬度 200mm t梁的板面厚度 42mm δ 梁的筋面補強平均厚度 18mm h0梁的高度 [? ]鋼材的允許應力 2100kg/cm2 C鋼梁的截面削弱系數 Wx梁的截面低抗矩 2）剪應力校核計算 σ＝ Qmax179。 S/（ I179。δ） ＝ 179。 [179。（ 179。 ） ] ＝ ≤ [σ ]＝ 1250Kg/cm 滿足要求。 式中 :S受剪截面在中性軸一側的毛截面對中性軸面積矩。 S＝ [bh2－ (b－δ )h02]/8 ＝ [20179。 672－ (20－ )179。 (67－ 2179。 )2]/8 ＝ [σ ]鋼材抗剪切容許應力 1250Kg/cm。 3）鋼度校驗 按工作最大載荷計算的彎矩進行驗算 M′ max＝ 178。 M ?/L＝ 5M′ maxL/（ 48EIx） ＝ 5179。 179。 104 179。 179。 102/（ 48179。 179。 106179。 ） ＝ ＜ 1/400 滿足要求。 式中 :?/l容許相對撓度取 1/400 E鋼材的彈性模量，取 179。 106kg/cm2 由以上計算得知：所選 I67b 焊接工字鋼作為提升天輪梁可以滿足使用滿足要求。 排水系統 根據礦井提供地質水文資料顯示及現場實際施工經驗，井筒施工期間涌水量 40m3/h、注漿后井筒涌水量 10m3/h；其井筒二期巷道施工期間涌水情況暫按：正常涌水量 50m3/h，最大涌水量 100m3/h 考慮，并同時綜合考慮施工用水排放。根據規(guī)程及規(guī)范相關要求，排水能力分析如下： 桃園回風井二期馬頭門及相關措施巷施工期間井下所需臨時正常排水能力暫按40m3/h考慮，最大排水能力暫按 60m3/h 考慮。 設置前期臨時泵房；前期臨時泵房內設三臺 MD5080179。 9 臥泵（一用一備一檢修），利用井筒水窩作為水倉蓄水，水窩內放置礦用隔爆型 BQS603515(660V)潛水泵二臺做臥 18 泵進水用，正常排水能力 50m3/h，最大排水能力達 100m3/h。 桃園回風井二期井巷施工期間井下所需臨時正常排水能力暫按 90m3/h 考慮、最大排水能力暫按 160m3/h考慮。 改絞以后進入二期施工，在井下 合適位置增設臨時變電所、水泵房及臨時水倉。泵房內安裝三臺 MD10080179。 8 型水泵（一臺工作、一臺備用、一臺檢修），正常排水能力達100m3/h，最大排水能力達 200m3/h。 為此在回風井井筒內安設 1 路φ 159179。 4（ ）無縫鋼管作為二期工程施工正常排水主管路，結合一路φ 159179。 （ ）壓風管兼作備用排水管，可滿足正常排水能力 100m3/h，最大排水能力 200m3/h的排水要求。 上述各泵具體參數詳見表 42。 各水泵技術參數 表 42 型號 流量（ m3/h） 揚程 （ m） 電機轉速（ r/min） 軸功率 (kw) 電機功率 (kw) 效率 電壓 (KV) DM5080179。 9 741 2950 165 220 62% BQS603515 60 35 2950 13 15 80% MD10080179。 8 102 663 2950 248 355 74% 6 主排水泵揚程（近似計算方式） H=h/η s=（ h1+h2） /η s=＜ 663m 滿足要求 式中； h排水測定高度 ,m h1吸水管高度 , h 2排水管高度 ,612m η s水管效率 ,取 ～ 排水管直徑選擇 D= cVQ/ =133mm 井下正常排水量按 Qmax=100m3/h 計算： Q1管路排水量 Q1=Qmax=100m3/h VC 管子內水速度 ～ ,取 2m/s 所以排水管選用一路φ 159179。 （ ）無縫鋼管作為排水管可滿足排水要 求。排水管采用鋼法蘭聯接，法蘭工程壓力按井筒垂深排水管采用鋼制法蘭盤聯接，自井口 0～ 100m內使用 1MPa 法蘭； 100～ 250m 間使用 法蘭； 250～ 400m 間使用 4MPa 法蘭； 400～612m 間使用 法蘭。管路下端應安裝逆止閥。 排水管管壁厚的計算 δ =179。 d179。（ PP??σπσπ － 1）－δ c 19 其中： δ 管壁厚度， cm d為排水管內徑， cm，取 d= πσ － 為管材的容許應力， Mpa，無縫鋼管 πσ =80Mpa P－為管內液體壓力， Mpa， P=（ h1+h2） cσ 為管壁附加厚度， cm 取 cσ = 經過計算得出： h=530m 時，δ == ，取δ =。 經過計算得出： h=612m 時，δ == ，取δ =。 根據上述計算，在 使用φ 159179。 （ ）無縫鋼管作為排水管滿足使用要求。 排水管懸吊鋼絲繩的選擇與校核 選用 18179。 7+FC361870 左、右各一根鋼絲繩作為排水管懸吊繩， ⑴排水管重（包括法蘭、管卡）： Q1=179。 530+179。 82+179。 90179。 2＋ 179。 90= ⑵排水管內水重： Q2=π D2Hr/4=（ 179。 530+179。 82）179。 π 247。 4 ＝ = ⑶總重： Q 總 =Q1+Q2=+= ⑷單根鋼絲繩懸吊重量： Q=Q 總 /2=管卡重 （含連接螺栓） 鋼管φ 159179。 單位重 ； 鋼管φ 159179。 單位重 ； 6吋鋼法蘭單位均重 （含連接螺栓）； ⑸鋼絲繩每米重 PS=Q/（ 110? s/maH0）