【文章內(nèi)容簡介】 砌隔墻轉(zhuǎn)換為線荷載為： 179。（ +）179。 ， 兩邊跨 梁上 均布荷載： +179。 ++= KN/m， 中間跨 梁上 均布荷載： 179。 179。 25179。 = KN/m， 中間跨 梁上三角形 荷載（板傳來）： 179。 = KN/m， 地下室至三層頂框架梁上荷載： 梁自重 179。 179。 25179。 = KN/m2， 板荷載 179。 +2179。 = KN/m2， 200 厚陶粒砼砌塊墻 179。 179。 =， 哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育畢業(yè)設計（論文） 26 兩邊跨 梁上 均布荷載： +179。 += KN/m， 中間跨框架梁上荷載與 4～ 9 層頂框架梁上荷載相同。 豎向荷載作用下框架計算簡圖見（圖 4）。 2. 內(nèi)力計算 多層多跨框架在豎向荷載作用下的內(nèi)力近似按分層法計算。除底層以外，上層各柱線剛度均乘以 ，這些柱的傳遞系數(shù)均取 1/3，底層柱的傳遞系數(shù)均取 1/2。豎向荷載引起的哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育畢業(yè)設計（論文） 27 各層框架梁固端彎矩見（表 6）。彎矩分配系數(shù)計算公式為α j=ij/Σ ij。各節(jié)點彎矩分配系數(shù)計算結(jié)果見（ 表 7）。內(nèi)力分層 計算結(jié)果見 （圖 5）～（圖 8）。 豎向荷載作用下框架梁固端彎矩值 表 6 層數(shù) BC 跨 CD 跨 DE 跨 左支座 右支座 左支座 右支座 左支座 右支座 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 1 各桿 節(jié)點彎矩分配系數(shù) 表 7 哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育畢業(yè)設計（論文） 28 層數(shù) B 軸 C 軸 D 軸 E 軸 下柱 上柱 梁 下柱 上柱 梁左 梁右 下柱 上柱 梁左 梁右 下柱 上柱 梁 10 0 0 0 0 9 8 7 6 5 4 3 2 1 1 哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育畢業(yè)設計（論文） 29 哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育畢業(yè)設計（論文） 30 豎向荷載作用下框架彎矩圖見（圖 9）。 豎向荷載作用下柱軸力及梁剪力圖見（圖 10）。 一層頂?shù)牧簝?nèi)力組合值及 C軸柱內(nèi)力組合值見（表 8）和（表9）。 哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育畢業(yè)設計（論文） 31 哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育畢業(yè)設計（論文） 32 11 軸框架一層頂梁內(nèi)力組合 表 8 部位 組號 內(nèi)力 豎向荷載作用下 風荷載作用下 組合內(nèi)力 BC跨 左支座 1 Mmax V 179。 = 179。 = 179。 = 2 Mmin V 跨中 1 Mmax 179。 = （ ）179。右支座 1 Mmax V 179。 = 179。 = 179。 = 2 Mmin V CD跨 左支座 1 Mmax V 179。 = 179。 = 179。 = 2 Mmin V 跨中 1 Mmax 179。 = 0 右支座 1 Mmax V 179。 = 179。 = 179。 = 2 Mmin V DE跨 左支座 1 Mmax V 179。 = 179。 = 179。 = 2 Mmin V 跨中 1 Mmax 179。 = （ ）179。右支座 1 Mmax V 179。 = 179。 = 179。 = 2 Mmin V 哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育畢業(yè)設計（論文） 33 11 軸框架 C軸柱部分截面內(nèi)力組合 表 9 樓層 部位 組號 內(nèi)力 豎向荷載作用下 風荷載作用下 組合內(nèi)力 地下室頂 柱上端 1 |M|max 179。 = N 179。 = 2 M 179。 = Nmax 179。 = 柱下端 1 |M|max 179。 = N 179。 = 2 M 179。 = Nmax 179。 = 10層頂 柱上端 1 |M|max 179。 = N 179。 = 2 M 179。 = Nmax 179。 = 柱下端 1 |M|max 179。 = N 179。 = 2 M 179。 = Nmax 179。 = 七． 梁截面設計 以地下室頂 BC 跨左支座截面為例。該截面負彎矩設計值為M=，剪力設計值為 V=。 1． 正截面承載力計算 求梁截面受壓區(qū)高度： 哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育畢業(yè)設計（論文） 34 x=h0（ h022M/fcmb） 1/2 =565（ 56522179。 179。 106/） 1/2 =135mm 本工程建于 6176?？拐鹪O防地區(qū)，可以不進行地震作用計算，根據(jù)規(guī)范規(guī)定，取無地震作用組合的情況，采用 x≤ξ bh0=179。 565=，滿足要求。 梁抗彎鋼筋截面面積 As計算： As= fcmbx/fy=179。 300179。 135/310=1764mm2 縱向受拉鋼筋最小配筋百分率ρ =%，最小配筋量為 300179。 600179。 %=4504mm2，為配筋選用 4Φ 25。 2． 斜截面承載力計算 截面校核： 0. 25fcbh0=179。 179。 300179。 565=529688N =V= 截面滿足要求。 斜截面的受剪承載力按下式計算： Vcs≤ +（ A sv/s） h0 Asv/s= （ ） / =（ 179。 179。 179。 300179。 565） /179。 210179。 565 =哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育畢業(yè)設計（論文） 35 取雙肢 φ 8@250 Asv/s=101/250= 箍筋的配箍率ρ sv= Asv/bs，尚不應小于 。 （ 0. 02fc/fyv） b=（ 179。 ）179。 300=， 取雙肢 φ 8@250 Asv/s=101/250=。 根據(jù)規(guī)范中有關梁箍筋的構(gòu)造要求及（表 10）的規(guī)定，梁端箍筋加密區(qū)長度取 750mm，在加密區(qū)中箍筋最大間距取縱向鋼筋直徑的 8倍，梁高的 1/4或 150mm 三者中的最小值。實際取箍筋間距 150mm。 一層頂框架梁其余各截面配筋計算結(jié)果見（表 10） 11 軸框架一層頂梁配筋計算表 表 9 跨號 BC跨 CD跨 DE跨 位置 左支 座 跨中 右支 座 左支 座 跨中 右支 座 左支 座 跨中 右支 座 M（ ） X 135 75 114 164 21 164 114 75 135 As（ mm2） 1764 980 1489 2143 274 2143 1489 980 1764 選筋 4Φ 25 4Φ 20 4Φ 25 5Φ 25 2Φ 20 5Φ 25 4Φ 25 4Φ 20 4Φ 25 V（ KN） 箍筋配置 φ 8@150 φ 8@200 φ 8@150 φ 8@100 φ 8@200 φ 8@100 φ 8@150 φ 8@200 φ 8@150 哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育畢業(yè)設計（論文） 36 八． 柱截面設計 C 軸地下室柱內(nèi)力設計值： M=， N=。 柱計算長度 l0==， e0=M/N=， ea=（ e0） =（ 179。 ） =， ei= e0+ ea=+=， 柱長細比 l0/h=8，取η =1。 e=η ei+h/2as=1179。 +=。 按對稱配筋矩形截面計算： 判別大小偏心受壓： Nb=fcmbξ bh0=179。 600179。 179。 565=359611N 因為 NbN，所以為小偏心受壓。 ξ =（ N fcmbξ bh0） /（ fcmbh0+（ ） /（ b）（ h0as））+ξ b， 按上式計算ξ =。 As= A’s=（ Nefcmbh02ξ（ ）） /fy（ h0a’s） 按上式計算 As= A’s=1020mm2。 根據(jù)規(guī)范規(guī)定，框架柱縱向受力鋼筋最小配筋百分率對角柱全部縱筋不小于 %，對于中柱、邊柱全部縱筋不小于 %，哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育畢業(yè)設計（論文） 37 今取配筋率為 %，另外單邊縱向受壓鋼筋配筋率不小于 %，即： A’s=565179。 600179。 %=678mm2， 柱每邊實配 4Φ 20， As=1256mm2，柱周邊共配 12Φ 20，全部縱筋配筋率為 ： 3768/（ 600179。 600）179。 100%=%%， 柱端部箍筋加密區(qū)長度取 600，箍筋最小體積配箍率取 %。 柱箍筋取雙向 4肢 φ 10@200，滿足陪箍百分率。 該柱幾個代表性截面處配筋計算結(jié)果見（表 11）。配筋計算得負值時為構(gòu)造配筋。 11 軸框架 C軸柱部分截面配筋計算表 表 11 截面 位置 彎矩() 軸力（ KN） 柱截面（ mm2） 砼級別 e（ m） η As（ mm2） 實配 縱筋 實配 箍筋 地下室上端 600179。 600 C40 1 1020 12Φ 20 4φ 10@200 600179。 600 C40 1 2597 12Φ 20 4φ 10@200 地下室下端 600179。 600 C40 1 1020 12Φ 20 4φ 10@200 600179。 600 C40 1 2924 12Φ 20 4φ 10@200 10 層 上端 500179。 500 C30 1 499 8Φ 20 3φ 10@200 500179。 500 C30 1 652 8Φ 20 3φ 10@200 10 層 下端 500179。 500 C30 1 231 8Φ 20 3φ 10@200 500179。 500 C30 1 528 8Φ 20 3φ 10@200 哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育畢業(yè)設計（論文） 38 九． 樓板配筋設計 1． 樓蓋結(jié)構(gòu)布置 以三層樓板為例，其結(jié)構(gòu)布置見（圖 11），板厚如前所述選用 120mm，水泥砂漿面層 20厚，混合砂漿天棚抹灰 15 厚 ，樓面活荷載標準值為 ，混凝土采用 C20（ fcm=11N/mm2），鋼筋為 I 級鋼（ fy=210N/mm2）。 2． 荷載計算 20 厚水泥砂漿面層 179。 20= KN/m2， 120 厚樓板自重 179。 25= KN/m2， 15 厚混合砂漿天棚抹灰 15厚 179。 17= KN/m2， 恒荷標準值 KN/m2， 哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育畢業(yè)設計（論文） 39 恒荷設計值 g=179。 = KN/m2， 活荷設計值 q=179。 = KN/m2， 合 計 p = g + q = KN/m2。 3． 內(nèi)力計算（按塑性理論） B1： ly/lx=3 屬于雙向板 B2： ly/lx=3 屬于雙向板 B3： ly/lx=3 屬于雙向板 B4： ly/lx=3 屬于雙向板 B5： ly/lx=3 屬于雙向板 B6： ly/lx=3 屬于單向板 （ 1） B1（角區(qū)格） 計算跨度： lx= l0==， ly= l0==， n= ly/lx=， 取α =1/n2=，取β =2， Mx=（ lylx/4） mx=（ ） mx= mx， My=（ 3/4）α lxmx=（ 3/4）179。 179。 = mx， M’x=β lymx=2179。 = mx, M’’x=0, M’y=βα lxmx=2179。 179。 = mx, M’’y=0, 代入公式： 哈爾濱工業(yè)大學成人高等教育畢業(yè)設計（論文） 40 2Mx+2My+M’x+M’’x+M’y+M’’y=（ 3lylx） Plx2/12 2179。 +2179。 ++ =（ 3179。 ） 179。 故得：